应变路线对Ti-6242合金组织与力学性能的影响

对两道次轧制的Ti-6242锻坯板材样品进行双级退火处理,研究了3种轧制应变路线对合金板材力学性能的影响。结果表明,不同应变路线的Ti-6242合金具有相近的晶粒尺寸和维氏硬度,采用单向轧制板材样品的力学性能高于两步交叉轧制和交叉换向轧制样品,抗拉强度和断后伸长率分别可以达到1264 MPa和21%;换向轧制会弱化Ti-6242合金板材的晶粒择优取向,而单向轧制则会强化其()显微织构强度。      

Ti-600合金蠕变性能及硅对其蠕变性能的影响

研究了Ti-600合金在3种温度(550、600、650℃)、5种应力(150、200、250、300、350 MPa)下的蠕变性能,并分析了硅化物对合金蠕变性能的影响。研究结果表明,Ti-600合金具有较小的稳态蠕变速率及较大的蠕变激活能,反映出该合金具有较好的蠕变抗力。当温度升高、应力增大时,Ti-600合金的稳态蠕变速率增大。600℃下,当蠕变应力高达350 MPa时,Ti-600合金的稳态蠕变速率低至3.72×10-7s-1。Ti-600合金的蠕变激活能最高可达574.6kJ？mol-1,最低为332.7 kJ？mol-1。在蠕变过程中,Ti-600合金内析出了S2型(TiZr)6Si3硅化物,能够钉扎位错、阻碍位错滑移,提高合金的蠕变抗力。     

Ti-6242合金的热力学参数研究

利用G1eeble试验机研究了加热温度、应变速率对Ti-6242合金的变形抗力和塑性的影响；采用光学显微镜测试了在不同加热温度、变形量和退火温度条件下Ti-6242合金的α晶粒度。结果表明：锻造或退火的加热温度超过α＋β相区时，加热温度升高，晶粒长大非常迅速。     

Ti-600合金的高温蠕变行为

研究了Ti-600合金在550～650℃下的高温蠕变行为,实验应力为150～300 MPa.计算了合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及蠕变激活能,并在此基础上研究了其蠕变强化机制.蠕变应力为300 MPa时,Ti-600合金的蠕变激活能Q=490.1 kJ/mol;650 ℃,合金的蠕变应力指数n值在6.5～8.5之间变化,表明在实验温度范围内合金的蠕变变形以位错攀移为主,以位错的滑移为辅.     

近α高温钛合金600℃蠕变变形机制的TEM研究

测量了具有不同组织形态的Ti-1100和IMI834合金在600℃,150MPa,100h条件下的蠕变栈残余变形量,利用透射电镜观察了蠕变前后合金中的位错和组织形态,分析了两种合金的蠕变变形机制。结果表明Ti-1100合金的蠕变由位错所控制,位错上析出的大量硅化物粒子强烈阻碍着位错的滑移,但局部区域由于位错攀移而出现了动态再结晶。IMI834合金的蠕变由位错和α片层的界面滑移共同控制,其中位错蠕变方式与Ti-1100合金极为相似,而界面滑移蠕变增加了合金的蠕变变形。     

固溶时效处理Ti-600合金的蠕变行为研究

研究了经α+β两相区固溶+时效处理的Ti-600合金3种温度(550、600、650℃)、3种应力(250、300、350 MPa)下的蠕变性能,通过合金的稳态蠕变速率数值求解了合金的蠕变激活能和蠕变应力指数n,并引入临界应力σ0获得合金的真实应力指数p,最后对合金的蠕变机制进行了分析。结果表明,蠕变温度升高、蠕变应力增加时,Ti-600合金的稳态蠕变速率增大,稳态蠕变时间缩短。Ti-600合金的名义蠕变激活能为473.5 k J/mol。600和650℃下,合金的临界应力σ0值分别为103.1和42.1 MPa;应力指数n分别为6.5和4.9;真实应力指数p值分别为4.23和4.22。同时构建了该合金600和650℃下的稳态蠕变速率本构方程。本实验条件下合金的蠕变均为位错攀移机制。     

高铌TiAl合金蠕变变形的原位观察

研究了近片层Ti-45Al-8Nb-0.2W-0.2B-0.1Y合金在750和800℃时短时蠕变行为,并进行了扫描电镜原位观察。结果表明:在750℃蠕变时,合金具有稳定的蠕变特征,随应力提高,稳态蠕变阶段变短,其蠕变应力指数为7.5;在800℃蠕变时,低应力下具有明显的稳态蠕变阶段,其蠕变应力指数为4.0,而高应力下几乎没有稳态蠕变,直接进入加速蠕变。SEM原位观察表明,其蠕变损伤过程是微裂纹的形成、长大及相互连接;随温度升高,裂纹扩展和连接速度变快。     

第二相对Ti-V-Cr系阻燃钛合金高温蠕变行为的影响

在相同的实验条件下,Ti-25V-15Cr-0.2Si合金的蠕变性能优于Ti-35V-15Cr合金.蠕变过程中,前者在晶界和晶内析出硅化物和少量α相;后者析出长条状α相连续分布于晶界.同种合金相比较时,Ti-35V-15Cr合金经870℃/0.5 h,WQ+600℃/5 h,AC处理的蠕变性能比锻态稍好,主要是因为锻态中除晶界分布有连续α相外,晶内还有一些不均匀的α相;而固溶时效处理的试样,其析出相大都连续分布于晶界.研究表明,硅化物可钉扎位错,阻碍位错运动;晶界处连续的α相起到晶界强化作用,提高了蠕变抗力;而弥散的α相降低蠕变抗力.     

Ti-25Al-14Nb-2Mo-1Fe合金高温力学性能研究

通过加入第四组元β相稳定元素Fe和Mo来替代部分Nb元素制备Ti-25Al-14Nb-2Mo-1Fe合金.结果表明,较参比材料Ti-22Al-27Nb合金,Ti-25Al-14Nb-2Mo-1Fe合金的瞬时蠕变应变、1％蠕变时间和稳态蠕变速率均得到较大改善,并且自扩散激活能也得到提高;该合金在650℃高温条件下,具有较好的力学性能.     

显微组织对Ti6242S钛合金高温蠕变性能的影响

对2种初生α相含量不同的Ti6242S合金进行240 MPa,510℃下的蠕变试验,研究合金组织对其蠕变性能的影响。结果表明:初生α相含量高的合金出现蠕变畸变区的数量大于含量低的合金,且其减速蠕变阶段的蠕变速率达到了2.75×10~(-6)s~(-1),蠕变35 h时塑性应变达到0.043%,达到0.1%的塑性应变的时间仅仅74 h,相比初生α相含量低的合金抗蠕变性能差。     

Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金的拉伸蠕变行为

采用熔铸方法制备了Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金,通过电子万能拉伸试验机测定了合金的拉伸蠕变行为,利用扫描电镜和能谱仪对合金显微组织进行分析.结果 表明:Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金在载荷为2827～3958 N和温度为80～120℃的条件下进行拉伸蠕变时,合金的拉伸蠕变本构方程为εs=1.43×10-6σ4.58exp(-64060/RT),其平均应力指数为4.58,平均表观蠕变激活能为64.06 kJ/mol.Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金的蠕变机制包括位错攀移机制、自扩散机制和晶界滑动机制.     

TiAl基铸造合金的蠕变行为研究

研究了名义成分为Ti-46Al-2Cr-2Nb-0.15B合金在700～850℃,140～300MPa的蠕变条件下的蠕变性能和蠕变机制。研究表明,在蠕变过程中随着温度和载荷的增加,合金的最小蠕变速率随之增大;TiAl基合金在700～850℃,140～300MPa下的最小蠕变速率可用蠕变方程εmin=A(σ)4.7exp(-280/RT)来描述;在该蠕变条件下的蠕变行为主要受位错攀移控制。     

双态高铌TiAl合金的蠕变行为

研究了Ti-45Al-9（Nb，W,B，Y）两相合金分别在760℃和815℃时，应力值在80MPa-300MPa区间的蠕变行为。蠕变前合金的显微组织为均匀细小的双态组织。将研究结果与高铌TiAl合金全片层组织的蠕变性能进行了对比，发现所研究的双态组织合金具有相对较弱的蠕变抗力，其最小蠕变速率较全片层组织Ti46A18．5Nb0．1C0．2B合金的要高1个数量级。蠕变应力指数表明，该合金在760℃～815℃2，80MPa-300 MPa的蠕变条件下，合金的蠕变受位错攀移控制。     

用铂离子镀层改善钛合金的疲劳性能

据美刊(《Metallurgical Transac-tion》,1980,Vol.11A,No.8,1259—1263)报导,美国 Wright-Patterson 空军基地材料实验室研究了用铂离子镀层来改善钛合金疲劳性能的问题,获得了成果。人们已经研制出了用于长时间在500℃下工作的高温钛合金 Ti-6AL-2Sn-4Zr-2Mo、Ti-11、IMI-685和 Ti-5Al-5Sn-2Zr-2Mo 等。由于表面氧化的加重和蠕变     

锆含量对Ti-1100合金显微结构和力学性能的影响

Ti-1100是一种近α钛合金．用于要求低密度、高强度和抗蠕变的高温环境中，最高使用温度是600℃，通过表面涂覆可延长使用时间。     

Ti-679合金的稳态蠕变

本文测定了Ti-679合金在不同应力和温度下的稳态蠕变速度,并用应变速率循环法测定了各种温度下的激活面积,最后对合金的蠕变机构进行了讨论。一、实验方法试验用料是抚顺钢厂生产的Ti-679合金(Ti-2.25Al-11Sn-5Zr-1Mo-0.25Si)直     

纳米Y_2O_3对高Nb-TiAl合金高温抗蠕变性能的影响

在不同温度、不同应力条件下对高Nb-TiAl合金进行蠕变测试,结合扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等分析手段探究纳米Y_2O_3对Ti-45Al-6Nb-2.5V合金高温抗蠕变性能的影响。铸态高Nb-TiAl合金组织为α2/γ层片结构,纳米Y_2O_3的添加可显著细化合金组织并改善合金的高温拉伸性能。蠕变分析结果得出,添加0.15%(原子分数)纳米Y_2O_3会显著改善Ti-45Al-6Nb-2.5V合金的抗蠕变性能,在800℃/300MPa条件下,合金稳态蠕变速率由2.389×10-7 s-1降至1.500×10-7 s-1;在850℃/250 MPa条件下,合金的蠕变寿命由14.10 h延长至61.50 h。添加纳米Y_2O_3提高合金蠕变抗力的机制是Y_2O_3与基体具有较高的结合强度,可以有效阻碍位错运动,减弱孔洞萌生的倾向。经分析,2种合金在800℃/300 MPa下的蠕变行为主要受位错攀移与孪晶控制,蠕变损伤断裂机理为孔洞萌生与裂纹扩展。     

ON THE STEADY STATE CREEP OF ALLOY Ti-679

<正> 本文测定了Ti-679合金在不同应力和温度下的稳态蠕变速度,并用应变速率循环法测定了各种温度下的激活面积,最后对合金的蠕变机构进行了讨论。 一、实验方法 试验用料是抚顺钢厂生产的Ti-679合金(Ti-2.25Al-11Sn-5Zr-1Mo-0.25Si)直     

Ti-6242S钛合金φ265mm棒材的组织与性能

文章介绍了宝鸡钛业股份有限公司生产的φ265 mm Ti-6242S钛合金棒材的生产工艺和棒材的组织、性能及探伤水平。采用多通道分区水浸法探伤,发现棒材底波均匀性好,声能衰减均匀,噪声水平满足AMS 2631B AA级要求。经过970℃/1 h·风冷+593℃/8 h·空冷热处理后,棒材具有典型的双态组织形貌,室温和高温力学性能满足相关技术标准的要求。棒材在500℃下具有较高的强度,可满足使用要求。棒材的各项性能指标均可满足航空发动机大规格锻件的使用要求。     

固溶处理对Ti-600高温钛合金蠕变性能的影响

研究了固溶处理温度和随后的冷却方式对Ti-600高温合金蠕变性能的影响。结果表明,为了获得最佳的抗蠕变性能,宜采用相变点以上的温度进行固溶及随后空冷的处理制度,合金在600℃、150MPa条件下进行蠕变变形,主要受晶界滑动和晶内位错的滑移和攀移所控制。