空气焓值法测试装置不确定度的分析及应用

给出了焓值法测量空调制冷量较完整的计算模型,并系统地进行了不确定度分析计算,全面考虑了不确定度各种影响因素,尤其是引入了实验室间比对结果对不确定度的影响,并将结果应用于提高中间制冷量测量精确度的计算方法。     

风冷单元式空调机的设计探讨

风冷单元式空调机的设计探讨桂林市空调机厂苏庆勇空调机（器）分为房间空调器及单元式空调机两大类。根据国标ＧＢ７７２５─８７《房间空调器》规定，房间空调器采用空冷冷凝器、全封闭制冷压缩机、制冷量在９０００Ｗ以下；而根据国家专业标准ＺＢＪ７３０２６─８９《...     

分体壁挂式房间空气调节器制冷量的测试及不确定度计算

依据国家标准对分体壁挂式房间空调器进行试验布置和测量,经过数据分析,对测量的制冷量结果进行不确定度计算.     

水源热泵机组制冷量测量不确定度评定

基于相关性能测试标准和JJF1059—1999规范,对整体水源热泵样机制冷量测试结果的不确定度进行了分析,建立了空气侧和水侧计算数学模型,对A类和B类不确定度进行了分别评定,结果表明,机组该次测量的不确定相对值为2％。讨论干球温度、湿球温度、喷嘴直径、压差、大气压力、水温、流量等参数对制冷量测量不确定度的影响,提出了对温度测量回路进行一体化标定的建议,为提高试验系统的测试水平提供了参考。     

单元式空调机、除湿机换热器的加工工艺分析

单元式空调机、除湿机换热器的加工工艺分析桂林市空调机厂苏庆勇在单元式空调机及除湿机中．换热器是除了制冷压缩机之外另一个重要的制冷部件．通过换热器，制冷剂顿生昂）与空气进行着热湿交换。因此其设计、加工质量的好坏直接影响着整机的性能，如制冷量（除湿量）、...     

量热器法压缩机性能测试实验台的性能评估

就制冷压缩机性能测试实验台进行了系统的设计,依据GB/T 5773-2016,从传感器入手对量热器法测量结果进行了制冷量的不确定度分析,以此评估实验台性能。本文改进了第二制冷剂量热器法中的关键部件量热器,改进后的量热器漏热量最大仅为制冷量的0.29%。从不确定度分析结果可知,同时提高功率计、吸气压力传感器和吸气温度铂电阻精度,制冷量不确定度降低了51.42%。     

采用水焓值法的制冷量源及其不确定度分析

制冷量量值统一对促进空调器行业节能减排有基础性作用,采用水焓值法的制冷量源能够应用于制冷量的量值传递,提供数值可测、可控的制冷量量值。首先,提出了水焓值法制冷量源的装置原理,减少了输出制冷量测量参数;然后,设计并研制了制冷量源实验装置,并在平衡环境型量热计中进行了实验研究,实验结果显示,量热计测得值与冷量源输出制冷量最大相对偏差不超过±0.7%;最后,详细给出制冷量源的不确定度评定过程和结果:制冷量源重复性为11.4 W,源输出由1 660.8增大至5 810.4 W时,合成标准不确定度由12.3增大至18.2 W,对应相对扩展不确定度由1.5%(k=2)减小至0.6%(k=2)。采用水焓值法的制冷量源第1次从计量学角度实现了制冷量量值的溯源,输出量值可溯源至温度、压力、流量和功率单位,可作为校准制冷量测量装置的标准源使用。     

房间型量热计法测量空调制冷量的不确定度评定

分析了房间型量热计法测量空调器制冷量的不确定度来源,介绍了针对一次测量结果的不确定度评定方法,并讨论了影响该不确定度的主要因素,为该不确定度的评定和改善提供了参考。     

基于第二制冷剂量热器法的压缩机制冷量测量不确定度分析

介绍使用第二制冷剂量热器法测量压缩机制冷量的基本原理,以名义制冷量为13.5k W的某样机为例,开展测量不确定度评定分析,结果表明:试验的A类测量不确定度为0.00435k W,B类测量不确定度为0.14780k W,扩展不确定度的相对值为2.2%;在此基础上,分析影响测量不确定度评定结果的主要因素,指出提高量热器出口制冷剂比焓hg2、膨胀前实测制冷剂液体比焓hf2和规定工况下压缩机吸气比焓hg1等3个关键参数的测量精度可以显著改善测量结果的不确定度。     

基于指数法评估激光量热仪吸收测量不确定度

为了掌握熔石英样品在紫外波段的吸收特性,研究了精确评估激光量热仪测量不确定度的方法。介绍了激光量热仪的吸收测量原理,选用指数法对吸收测量数据进行了拟合;通过分析各吸收率测量结果的影响分量,建立了测量不确定度评估模型;对各输入量的估计值以及估计值的标准不确定度逐一进行计算,并对影响吸收率测量结果的拟合计算参数A、γ进行了修正。考虑背景温度漂移对被测样品温度测量的影响,利用Matlab编程分析了线性、非线性温度漂移对吸收计算结果的影响,获得其相对标准不确定度及相对扩展不确定度分别为2.6%和5.2%。最后,更换熔石英基底并进行多次吸收测量,计算了吸收率10次测量结果平均值的相对标准不确定度为2.3%,相对扩展不确定度为4.6%,与评估结果基本相同。     

单元式空调机压力安全设计(二)--设计准则与试验要求

根据GB9237的要求,阐述了单元式空调机制冷系统的压力安全设计准则以及考核要求,提出了家用和类似用途产品压力安全设计的一些特殊要求,并归纳了单元式空调机压力安全设计要求。     

采用新工质的单元式空调机参数化计算机辅助设计

介绍了采用新工质的单元式空调机参数化计算机辅助设计的方法、特点和内容、同时对采用新工质（R134a)和R22的单元式空气调节机的设计结果进行了分析比较，采用新工质的单元式空气调节机性能会达到或超过采用R11的单元式空气调节机。     

单元式空调机压力安全设计(一)--技术原理与参数要求

根据GB9237的要求,简要分析了单元式空调机制冷系统的压力安全特点,指出应重视小型制冷系统的本质压力安全特性,并加以充分利用。并阐述了把房间空调器纳入单元式空调机压力安全管理的依据。     

空压机电驱动改装的研究及设计

针对某拖轮活塞式空气压缩机充气能力不足、型号老旧、备件不易购买等问题,对电驱动的空压机进行了选型改装.在起动主机所需空气容量计算的基础上,对空气瓶内压缩空气的状态变化进行了分析研究.利用标准气体等温变化时各参数间的相互关系,计算了满足起动要求的空气瓶容积.由起动空气总容积和起动空气压力范围,计算了空压机参数,校核后进行了空压机选型.由空压机参数确定电动机参数,通过设计带轮和选择V带,将定型后的空压机和电动机进行了连接安装;最后进行了开机交验.研究结果表明,定型并连接的电驱动空压机组,充满起动主机的所有空气瓶,仅需0.9h,与计算结果基本吻合,满足不超过1h的造船规范要求,说明空压机电驱动改装的方法是可行的.     

空调性能测试中空气状态参数的精确计算

根据部分已知的空气状态参数，通过查阅焓-湿图表可粗略估算出未知的空气状态参数。工程施工或精度要求不高的情况下，该方法能满足要求；但在精度要求比较高的情况下，尤其是在空调产品检测和高精度试验时，依靠查阅图表的方法就不能满足要求了。本文结合空气状态参数计算软件，论述了空气状态参数的高精度计算方法，并着重介绍了为此而专门编写的计算机算法。     

高炉炼铁富氧鼓风调压站的研发实践

介绍了冶金行业高炉炼铁富氧鼓风调压站的系统设计、调节阀的结构特点、流量和噪声的计算方法。给出了计算数据与实测验证的对比分析结果。     

鼓式制动器促动变形特性的试验研究

以制动气室推出力一行程试验数据为基础，建立了气室推杆力与行程的计算模型，根据试验数据提出了鼓式制动器的促动变形特性的计算公式，用试验方法解决了制动器推杆总行程过大的生产实际问题。研究结果表明，气室推杆总行程过大的主要影响因素为制动蹄与制动鼓之间的间隙、摩擦片的弹性模量、凸轮轴的扭转变形。     

对称腔非同步排气涡旋空气压缩机热力学研究

为了研究对称腔非同步排气涡旋空气压缩机的热力学特性,结合其几何特点对热力学过程进行了计算。计算过程分为两排气腔压力不等和相等两个阶段,分别建立了热力学拓扑结构,避免了排气腔容积较小时引起的热力学计算误差放大。给出了与计算过程相适应的排气量、温度计算方法。热力学计算结果与实验结果相一致。对一个压缩过程中的压力和温度曲线进行了详细分析。     

对某布雷顿循环燃烧器专利进行分析研究

本文对某布雷顿循环燃烧器专利进行研究,给定相关参数,对此燃烧器进行完全燃烧、过量空气系数、燃空比等计算。将计算结果与现在大部分发动机的数据相比,说明此燃烧器降低污染,提高效率。     

汽车空调平行流式冷凝器空气侧性能研究

建立了平行流冷凝器的数学模型,根据所建模型得到的计算结果和试验结果对比,其误差范围在5%内.并针对迎面风速对冷凝器性能影响进行了分析,为平行流式冷凝器性能优化设计提供了重要的参考.