汽轮发电机定子铁心端部温度的在线监测

为便于运行人员实时监测发电机定子铁心端部的温度，针对同步发电机铁心温度随运行工况变化的特点，提出了汽轮发电机定子铁心端部温度在线监测的新方法。首先，研究了汽轮发电机定子铁心端部温度随发电机运行时的有功功率、无功功率、电枢端电压、端部冷却介质等参数变化的数学模型；然后，根据定子铁心端部的温度模型，推导了一种新型的定子铁心端部温升限制曲线，以实时指导发电机的进相运行。通过发电机的运行及实验结果验证了文中所提方法的正确性。     

水口电站发电机定子耐压试验绝缘击穿的分析与处理

水口电站1号发电机定子绕组在耐压试验过程中发生对地击穿。经过查找,发现定子线棒端部与槽部出现不同程度的损伤,并且铁心冲片存在位移情况。本文介绍了本次事件的试验过程、故障查找与处理。     

新丰江水电厂1号发电机定子铁损试验

0 引言 定子铁心铁损试验普遍采用的标准是铁心的磁通密度为1T,历时90min。主要检查定子铁心的3个指标:单位重量的铁心损耗、铁齿的最大温升以及各齿的最大温差。同时,还可以检查铁心是否存在局部松弛及短路的缺陷,从而检查新装铁心的绝缘情况和实际损耗,判断定子铁心的叠装质量。新丰江水电厂1号发电机在2002年增容改造期间,对发电机的新定子铁心进行了一次铁损试验。     

固定圆盘式通风系统发电机定子端部温度偏高的分析与处理

乌江渡发电厂4号、5号发电机自投产以来定子上下端部温度偏高,特别在长时间满负荷运行时较为突出.本文通过对乌江渡发电厂扩建工程大型混流立式水轮发电机定子上下端部温度偏高的原因进行分析,结合现场收集的数据及通风、温升等试验结果,提出了发电机定子端部温度偏高的解决和处理办法,处理后发电机定子的运行温度达到了预想的效果.     

立式水轮发电机定子接地故障查找及改进措施

主要讲述三板溪电厂3号机发生定子一点接地故障后的原因查找及故障产生原因,介绍了针对故障原因提出的定子铁心结构、安装工艺等方面的改进措施。2016年至2018年先后通过对3号机、2号机、1号机定子改造后并网运行正常,并将发电机定子穿心螺杆绝缘值及发电机定子铁心端片检查列入机组检修标准项目中。经运行3a后检查无异常,证明处理及防范措施是有效的。     

黄河万家寨水电站发电机改造

运行过程中出现的定子端部铁心窜出现象是水电站运行的一大安全隐患。通过对万家寨水电站旧定子结构的研究,分析了万家寨6台机普遍存在的端部铁心窜出的主要原因以及可能出现的安全隐患。在发电机改造设计中,在没有改变发电机主要参数的前提下优化了发电机定、转子的结构,通过改造消除了机组的安全隐患。     

水轮发电机定子线圈处理后电位外移试验必要性

电位外移试验是一项比较新的试验项目,电力行业标准《电力设备预防性试验规程》(DL/T 596—1996)中增加了"定子绕组端部绝缘施加直流电压测量"一项,规定了200 MW及以上国产水氢氢汽轮发电机在1.0 U_n直流试验电压下的标准,但对水轮发电机没有做要求。然而大型水轮发电机定子大修或者线棒处理后,相比于新机组,定子绕组可能存在少数线棒因焊接、现场绝缘包扎等较多因数引起线棒端部绝缘缺陷,而该缺陷用一般的交直流耐压试验无法很好的检测出来。以三板溪电厂2、3号机定子处理为例,通过对试验数据与现场情况的研究,来探讨大型水轮发电机定子绕组处理后其端部局部泄漏试验的必要性和相关的结果利用。图3幅,表3个。     

小型水轮发电机定子铁损现场试验

蚌埠闸水电站通过现场4号发电机定子铁心损耗试验,判断了定子铁心的绝缘情况;再结合试验成果,为铁心是否需要整体更换提供了依据.     

一起水轮发电机定子局放超标缺陷的分析与处理

若水轮发电机定子测温线及支承块安装布置不规范,随着发电机长时间高负荷运行,会造成定子端部线棒产生局部放电,放电间隙常会布满粉尘污垢,形成放电通路,导致定子端部线棒局部放电加剧,放电数据超标。因此,在对水轮发电机检修维护中,应通过发电机定子局部放电在线监测数据和离线仿真数据,结合线棒端部电晕试验和超声波局部放电检测仪及紫外成像仪检测,标注放电异常部位,进而有针对性地进行缺陷处理,以确保发电机安全、稳定运行。     

大朝山水电站水轮发电机定子铁心磁化试验

大型水轮发电机定子在工地组装完成后,为检查定子铁心绝缘情况与叠压质量,必须进行定子铁心磁化试验.大朝山水电站水轮发电机为SF225-52 /12 800型,额定容量为250 MV*A,额定功率为225 MW.1号机铁心磁化试验用2台机端励磁变压器做为试验电源.励磁变单相容量为680 kV*A,变比为15.75/3/ 0.78.励磁绕线采用3根95 mm2橡套铜心电缆并联使用,试验电压为900 V,试验电流为7 53 A,励磁绕线匝数为11匝.试验结果换算到1T下的最高齿温差为4.49 K,最高温升为9.3 K,单位铁损为1.516 W/kg,满足厂家≤1.625 W/kg的要求.     

特大型水电站发电机定子铁心磁化试验影响因素分析与验证

溪洛渡水电站大型水力发电机定子是在现场进行组装,根据定子磁化试验数据来检验定子铁心的安装质量。为了真实反映铁心磁化试验结果,本文结合溪洛渡水电站发电机定子铁心磁化试验,从试验设备参数的选取和试验结果的分析角度,总结出影响磁化试验的因素,并对其施工过程提出了一些建议,旨在为大型发电机定子的现场组装提供参考。     

SFWG15—68／5700型灯泡贯流式水轮发电机定子绝缘事故原因分析及对策

介绍SFWG15-68/5700型灯泡贯流式水轮发电机定子绝缘事故的情况，分析研究认为发电机上游侧端部铁心片拱出的主要原因是：1、定子上游侧齿压板设计不合理；2、机组内部通风道设计不合理；3、定子端部铁心片间粘胶剂质量问题等因素造成，针对问题，采取相应的改造性大修措施，保证机组安全稳发满发。     

溧阳抽水蓄能电站机组定子铁心叠装及磁化试验

大中型水电机组的发电机定子一般需要进行现场组装,为保证定子铁心硅钢片堆积完成后的质量,必须进行磁化试验。溧阳抽水蓄能电站首台发电机组(6号)定子铁心叠装过程中采用多次预压和多分区同步多次逐步拉伸螺栓的压紧工艺,并按照规程规范及厂家技术要求开展磁化试验,保证了定子铁心的安装质量。     

某抽水蓄能发电机定子铁心振动故障分析与研究

针对某抽蓄电站发电机定子铁心振动增大故障,详细分析了水轮发电机定子铁心振动的特征,在机组稳定性试验基础上,采用故障特征频率分析法,准确识别出了定子铁心松动故障。根据现场情况,采用紧固定子铁心拉杆螺栓的方法,成功将定子铁心振动降到3 mm/s以下,为类似故障诊断提供了良好的借鉴。     

水轮发电机定子线棒端部电晕原因分析及处理

本某水电站1号发电机组2008年开始运行,于2023年开展发电机定子绕组修前电气预防性试验,发现A相泄漏电流值是B、C相泄漏电流值的4.3倍。检修人员现场对定子绕组上下端部外观全面检查,发现绕组上端部第31槽下层线棒和第129槽下层线棒外层表面有分散灰白色粉末现象。后经发电机设备制造厂家现场对定子绕组情况全面检查,最终确认线棒外层表面白斑为电晕痕迹。本文就如何发现定子线棒端部电晕现象、分析原因、提出处理方法并组织进行处理,为水电站解决同类型定子线棒电晕处理提供了借鉴和思路。     

770MW水轮发电机齿压板温度偏高的电磁和冷却分析

发电机齿压板属于定子铁心的端部压紧金属结构件,在定子端部磁场中会因涡流而出现一定程度的损耗温升。在全空冷机组中,齿压板的损耗发热完全依靠循环空气冷却。当端部磁感应强度增加、冷却风量减少、冷却风温升高时,齿压板就可能出现温度偏高异常。本文从电磁和冷却两个方面,分析一起额定容量为770MW的水轮发电机定子齿压板温度偏高的案例。     

发电机定子槽楔松动原因分析及处理

发电机定子槽楔是镶嵌在发电机定子铁心槽口的一种绝缘材料,它将定子线棒紧密固定并封装在铁心槽内,防止定子线棒松动位移,它对发电机安全稳定运行起着非常重要的作用。本文对天王沟水电站3号机定子槽楔松动的原因、危害进行了分析,简述了处理过程及注意事项,为同类型发电机定子槽楔松动处理提供参考依据。     

对发电机定子铁心磁化试验比损耗值的计算分析

自2005年全国旋转电机标准化技术委员会首次起草GB/T 20835-2007《发电机定子铁心磁化试验导则》开始,直到最近对该标准重新修订,对定子铁心比损耗值是否列入质量判据,以及比损耗值限值取何值这两个问题一直存有争议。本文依据相关数据对此作些计算、分析,并提出了作为水轮发电机定子铁心质量判据的适宜的比损耗限值。     

1000MW空冷水轮发电机端部结构件涡流损耗优化探讨

发电机定子端部附加损耗引起的结构件局部过热问题,已成为危及发电机正常运行的重要因素。对1000MW空冷水轮发电机端部结构特点做了简要介绍,利用瞬态有限元法对端部结构涡流损耗进行仿真分析。在此基础上讨论了压指和压板材料选择、几何结构设计对降低端部涡流损耗的影响,并对压指倒角大小和开槽深度选择做了探讨。压指和压板方案的该优化可以改善端部冷却条件,有效降低空冷发电机端部运行时的端部温升。     

达岱电厂发电机组定子绝缘盒开裂溢胶原因分析与处理

柬埔寨达岱水电有限公司2号水轮发电机(84.6 MW)检修时发现,发电机定子上下端部共存在3处绝缘盒开裂、溢胶的缺陷,并在定子下端多处绝缘盒灌注胶表层有轻微裂纹。通过原因分析及现场检查与电气试验,确定缺陷是因盒内上下层线棒的铜线接头处焊点过热引起的。按相关工艺要求对3处开裂溢胶的绝缘盒内接头进行了重新焊接,处理后经电气试验证明,处理效果良好。