铸态含无碳化物贝氏体中锰钢

中锰钢（含1.0%～1.8%C,5.0%～9.0%Mn,0.6%～1.5%Si）在铸态下即可得到无碳化物贝氏体相。在冷却的过程中,当冷却速度大于40℃/min时,室温组织为奥氏体与碳化物;当冷却速度小于20℃/min时,室温组织为无碳化物贝氏体、珠光体、奥氏体与碳化物。无碳化物贝氏体主要是在624～200℃之间形成。在砂型中浇注壁厚大于15mm的铸件时,即可行到大量无碳化物贝氏体,该铸钢具有较佳的硬度,韧度与耐磨性。     

新型空冷贝氏体钢性能及组织的研究

本文对一种新型空冷贝氏体钢的力学性能和显微组织进行了研究。力学试验结果表明,试验钢的抗拉强度σb为1339MPa,塑性指标δ5为18.2％,ψk为59.3％,冲击韧度为120J·cm-2,弯曲疲劳极限达到700MPa。透射电镜分析表明,该新型贝氏体钢的显微组织主要为束状贝氏体铁素体+少量残余奥氏体,残余奥氏体膜对贝氏体铁素体束进行了分割和包围,这种组织使试验钢具有优良的性能指标。     

某钢贝氏体组织与性能

通过电镜观察，仔细研究某钢贝氏体组织与性能，结果表明，３２０℃等温组织是下贝氏体和马氏体及少量粒状贝氏体，回火后获得良好力学性能。     

铸态贝氏体多元合金铸铁气缸套研发

1前言气缸套是内燃机的关键零件之一,也是易损件之一。随着内燃机向高速、高性能、低油耗、低排放、长寿命方向发展,对气缸套的品质及综合性能的要求也愈来愈高。铸铁具有优良的摩擦特性,成本较低,易于生     

某钢贝氏体组织与性能

通过电镜观察，仔细研究某钢贝氏体组织与性能，结果表明，３２０℃等温组织是下贝氏体和马氏体及少量粒状贝氏体，回火后获得良好力学性能。     

热处理工艺对纳米贝氏体渗碳轴承钢表层组织和性能的影响

目前渗碳纳米贝氏体轴承钢表层高碳成分组织与性能的演变规律还不是很清楚.设计一种高碳钢模拟G23Cr2Ni2Si1Mo纳米贝氏体渗碳轴承钢表层高碳成分,利用SEM、TEM、硬度和冲击等研究微观组织与力学性能随相变时间的演变规律.结果表明,试样在200℃贝氏体等温相变需要总时间为48 h.随着等温时间从0h延长到48 h,...     

一种锰镍钼硼合金系埋弧焊丝焊接低碳贝氏体钢接头的组织及性能

用自行设计的锰镍钼硼合金系焊丝对低碳贝氏体钢进行双面焊;利用光学显微镜、扫描电子显微镜、拉伸和冲击试验机以及显微硬度计等研究了焊接接头的显微组织和力学性能。结果表明:焊缝和热影响区显微组织都主要是针状铁素体和粒状贝氏体;HAZ区组织粗大,存在软化问题;在较小的焊接线热输入条件下,焊接接头强韧性匹配较好,抗拉强度为803.63 MPa,焊缝和热影响区冲击韧性分别为193J和232J。     

铸态奥氏体—贝氏体钢的冲击磨损性能

结合我国资源特点,以Si、Mn为主加元素,研制了中碳低合金奥氏体－贝氏体耐磨钢。其显微组织为铸态下奥氏体－贝氏体为主的机械混合物。该钢具有高硬度、高韧性（40－58HRC、ak≥15－45J／cm^2）和良好的抗磨性能,可在铸态下使用,无需热处理,能替代常用的ZGMn13钢。     

铸态贝氏体球墨铸铁活塞环材料研发

本文介绍了作者研制的铸态贝氏体球墨铸铁活塞环材料,分别从材料性能、铸造工艺、材料控制、成本分析等方面进行了论述。     

铸态Mo－Nb贝氏体钢耐磨性试验研究

本文就Ｍｏ－Ｎｂ贝氏体钢的化学成份对耐磨性的影响进行了试验研究。找出了保证贝氏体钢耐磨性的硬度和韧性指标的最佳配合、以达到取代６５Ｍｎ钢制造耙片的目的。     

合金元素对高强钢焊缝金属贝氏体形成及力学性能影响的研究进展

高强钢焊接过程中焊缝金属与母材的强韧匹配问题一直难以解决,因此急需细化合金元素调控体系,完善高强钢焊缝金属的强化增韧机理.贝氏体是高强钢焊缝金属中的重要组织,对其强韧性有重要影响,因此介绍了典型贝氏体的形成机理及分析方法,重点综述了合金元素对高强钢焊缝金属微观组织和力学性能的影响,得出高强钢焊接中各合金元素推荐值,进而...     

超低碳贝氏体钢的显微组织分析

对两阶段控轧控冷的超低碳贝氏体钢显微组织进行了光学显微镜和扫描电镜分析.结果表明:扫描电镜更能显示超低碳贝氏体钢的特点,纵向显微组织细小,奥氏体晶粒沿轧向被轧成扁平状,方向性明显,晶界清晰可见,奥氏体晶粒宽度在6～13 μm之间;而横向显微组织、心部显微组织、表面显微组织以粒状贝氏体为主,没有明显的方向性,组织粗大,分布弥散、均匀;粒状贝氏体和板条贝氏体只有在两个极端的温度下才有明显的差异,而处于中间过渡温度时很难截然分开.     

超高强度钢40CrNi2Si2MoVA贝氏体等温淬火工艺

对超高强度钢40CrNi2Si2MoVA进行贝氏体区短时间等温淬火,得到马氏体加下贝氏体和少量残余奥氏体的复合组织,考察了等温时间的变化对材料显微组织和力学性能的影响,并进一步得出了此条件下该钢的最佳热处理工艺.结果表明:当等温时间在100～150 s时,得到以马氏体为主,含20%左右下贝氏体和少量稳定残余奥氏体的组织.     

GCr15钢B_下-M复相组织中下贝氏体的显微组织分析

用光学显微镜及透射电镜分析了GCr15钢B下 M复相组织中下贝氏体的转变过程及下贝氏体的特征。结果表明 :随等温时间的延长 ,下贝氏体量不断增加 ,剩余奥氏体的含碳量也不断提高 ,所析出的碳化物也逐渐长大变粗。     

新型贝氏体钢模拟螺纹钎杆疲劳寿命的研究

采用GDL-1型贝氏体钢作为螺纹钎杆的材质,加工成模拟钎杆螺纹杆进行拉压疲劳行为的测试。结果表明:经过表面喷丸处理的螺纹杆的疲劳寿命明显高于未进行表面喷丸处理的螺纹杆,经空冷250℃回火疲劳极限稍低于空冷300℃回火。     

锌对Mg-3%Al合金铸态显微组织和力学性能的影响

通过光学显微镜、万能力学试验机、X射线衍射仪和电子探针等分析了锌质量分数(1%~8%)对Mg-3%Al合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:在Mg-3%Al合金中加入锌后对铸态显微组织和性能均有较大影响;锌质量分数为6%时,其主要组成相为-αMg基体相、-βMg17Al12相和-τMg32(Al,Zn)49三元相;合金的显微组织得到明显细化,各相分布也得到改善;此时其综合力学性能最好,抗拉强度、伸长率和断面收缩率分别达到了215 MPa,11.3%和11.2%。     

超低碳贝氏体钢在离心通风机上的应用

简明阐述了高强度、高韧性、综合性能稳定的超低碳贝氏体Q550CFD钢特点,进行了焊接性能试验并在离心通风机上得以实际应用。     

熔体超声处理对A356合金铸态显微组织和力学性能的影响

采用高能超声装置对A356合金熔体进行处理,利用扫描电镜、万能材料试验机等研究了高能超声功率及处理时间对A356合金铸态显微组织和力学性能的影响,并分析了其作用机理。结果表明:对A356合金熔体进行超声处理后合金铸态组织中的硅相逐渐由树枝状变成颗粒状,-αAl相细小圆整;当超声功率为1.2 kW、处理时间为600 s时,处理效果最好;处理时间一定后,随着超声功率的提高,A356合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率都增加,最大值可分别达到294.37,207.98 MPa和6.85%,分别为未施加高能超声处理的1.56,1.93和1.10倍;随着高能超声处理时间的延长,A356合金的抗拉强度、屈服强度以及伸长率呈现先升后降的趋势。     

球化孕育处理工艺对下贝氏体铸铁组织特性及力学性能的影响

采用真空中频感应炉,通过改变球化孕育处理工艺获得具有不同形态石墨的铸造试样,将铸件加热到860 ℃保温2 h,使用20 ℃的硝酸钠、亚硝酸钠饱和溶液将其连续冷却至室温,并在250 ℃低温回火2 h后空冷,获得具有不同形态石墨的下贝氏体基体组织。研究了球化孕育处理工艺对石墨球化效果的影响,以及石墨形态对热处理显微组织和力学性能的影响。结果表明：球化处理温度及时间对铸铁中的镁吸收率有显著影响,超过1 500 ℃时,镁烧损加剧,当球化处理温度为1 450 ℃,镁吸收率达到64.2%;孕育剂添加工艺也是影响铸铁中石墨的形态和分布的重要因素,当一次孕育和二次孕育添加量分别为0.8%和1.2%时,石墨的形态以球状为主,尺寸细小且分布均匀,石墨的球化率为93%,球化级别达到2级,尺寸级别为9级;另外,均匀分布的球状石墨有利于提高热处理后下贝氏体铸铁的综合力学性能。