少齿数齿轮传动变位系数设计

针对少齿数齿轮传动设计和研究的需要,根据少齿数齿轮副的结构特点和失效形式,在推导得出变位系数限制曲线方程和质量指标曲线方程的基础上,建立了较为完善的少齿数齿轮传动变位系数封闭图,并基于MATLAB GUI平台和可视化技术,对变位系数的设计软件进行了开发。解决了少齿数齿轮传动变位系数选取的难题。     

含中心距误差因素等滑动率原则的内啮合齿轮变位系数

推导渐开线圆柱齿轮内啮合传动下中心距误差的滑动率计算公式以及影响曲线,按照等滑动率原则修正变位系数,与外啮合传动需增加小齿轮变位系数和降低大齿轮的变位系数不同,内啮合需同时增加内、外齿轮的变位系数,从而改善非均匀磨损。     

带惰轮的外啮合齿轮变位系数的电算法

<正> 带惰轮的外啮合齿轮传动在滚筒采煤机中用得很多,特别是在采煤的截割部摇臂中都采用惰轮传动。如下图所示由于惰轮(中间轮)2既与齿轮1啮合又与齿轮3啮合,所以惰轮2与普通单对啮合的齿轮性质有所不同。如果第1级啮合中齿轮1、惰轮2的变位系数X_1、X_2按常用方法(即根     

外啮合齿轮泵变位系数对流量脉动的影响

推导了外啮合齿轮泵流量脉动的计算公式,分析了外啮合齿轮泵变位系数对流量脉动的影响。结果表明:流量脉动随齿轮模数的增大而减小;当采用高度变位齿轮正传动时,流量脉动随着变位系数的增大而明显减小。     

基于等齿高含惰轮的外啮合变位齿轮副设计

根据齿轮副安装及啮合原理,推导含惰轮变位齿轮副两次计算惰轮齿顶高降低系数相等的算式。基于此提出两种含惰轮的变位齿轮副设计方法,为矿山机械传动系统中惰轮传动设计提供参考。     

变位齿轮封闭图的图解法

为了简化变位齿轮传动的几何计算,在封闭图的座标系X_1、X_2〔1、2〕中,可作变位系数和X_1 X_2=X_Σ的直线NN,与座标轴呈45°倾角。在此线上表示传动的几何参数。实际上,对于齿数巳知的齿轮传动中任一变位系数和X_Σ,将可知道中心距和啮合角,以及中心距变动系数和齿顶高变动系数。由此可知,在直线NN上的任意点所指的数值将具有同样的大小。图中所示的为Z_1=20、Z_2=50的传动在座标系X_1、X_2上的封闭图。对于每一X_Σ值,     

采煤机摇臂传动齿轮变位系数的优化

在采煤机摇臂的同模数、多惰轮的齿轮传动中,其变位系数的确定常采用试算的方法,重复计算量大,且难以均衡各啮合点的性能参数。本文依据传动特点和设计要求,介绍了确定一组最佳变位系数的解析设计模型和优化的方法。     

正大变位齿轮的加工

文变位齿轮传动应用有着良好的效果和显著的经济效益。它具有承载能力强、寿命长等优点,国外在磨机上用大变位齿轮传动代替标准齿轮传动,而国内由于加工方法和加工难度问颗．很少应用。1采用大变位齿轮的理论依据国内外资料显示,磨机大、小齿轮大多是由于磨损而造成齿厚减薄报废,且齿轮齿根磨损大于它们的齿顶磨损,小齿轮的齿根磨损大于大齿轮,如图1所示。若采用正大变位齿轮传动,并使大小齿轮的齿顶降低Mn（为齿顶降低系数,Mn为模数）,至使实际啮合线B1B2缩短为B2’B2’,大小齿轮最大滑移系数Umax减小,磨损降低。由于大小齿…     

渐开线少齿差和零齿差内啮合齿轮副的变位切削

渐开线少齿差和零齿差内啮合齿轮副广泛用于行星齿轮传动装置中。但是若设计不当,会产生多种干涉,若切齿时插齿刀选择不当,变位切削和测量方法不当,同样会造成无法正确啮合传动,甚至使齿轮报废。     

角变位渐开线行星齿轮齿顶圆计算探讨

渐开线行星传动在现代机械工程中得到了广泛的应用。因此,在日常的设计中常常遇到有变位渐开线行星齿轮齿顶圆尺寸的计算问题。在此,以最常见的2K—H(如图示)进行探讨。 1.存在的问题行星传动的齿轮采用角变位设计中,在选择变位系数时,往往只从提高齿轮接触、弯曲强度、防止根切、配凑中心距等主要方面进行考虑,而没有对经过角变位后进一步考虑顶圆尺寸产生的后果,这样就会导致采用一些不正确的设计计算方法:行星轮与太阳轮相啮合时,得出一个行星轮齿顶圆尺寸,行     

一种新型的两齿差外啮合行星传动的失效研究

如图l所示是一种新型的外啮合两齿差行星传动,其新颖处就是：主从动齿轮安装在同一轴心线上,两者具有相等的中心距。工作时,主从动齿轮同时啮合与同一个行星轮的同侧,主动齿轮与传动轴幽连,从动齿轮与传动轴空套,动力和运动通过从动齿轮上的承载销传递给执行件。为了保证两者传动中心距相同和不削弱主动齿轮的强度,主动齿轮一般设计成标准齿轮(或有少量负变位),从动齿轮采用人的正变位。     

基于滑动率最小的渐开线圆柱齿轮传动优化设计

针对渐开线圆柱齿轮传动的设计 ,以一对齿轮副啮合的使用寿命最长为优化设计目标 ,通过调整齿轮的变位系数使齿轮传动的最大滑动率为最小以提高其传动寿命 ,并在此基础上设法使两齿轮最大滑动率相近来使其寿命达到基本一致。探讨了数学模型的建立、算法确定、计算机程序的编制 ,并结合工程实际给出了计算实例     

正常齿、小变位实现重合度大于1完全无干涉的渐开线少齿差传动

目前,国内设计制造的渐开线少齿差传动,普遍采用短齿(f_(?)=0.6～0.8),大变位系数(x>1.5)的内啮合齿轮副来实现无干涉连续传动。这不仅设计计算十分复杂,而且给制造也带来了一定困难,以致在一定程度上限制这种传动的应用和推广。本文结合我们在《少齿差减速零齿差输出矿用调度绞车》研制工作中的体会,着重阐述采用正常齿(f_(?)=1),压力角(α_(?)=20°)和小变位系数(x(?)1)的渐开线内啮合齿轮副,实现重合度大于1,完全没有干涉的少齿差传动的可能性和优越性。     

基于等磨损的新型两齿差外啮合行星传动变位系数选取

基于两齿差外啮合行星传动的结构特点及失效形式,提出一种防止结构失效的齿轮参数优化设计方法,通过优化算法得到了各齿轮副间的变位系数合理分配,使得主、从动齿轮与行星轮啮合时的滑动系数趋于相等,减少各齿轮副啮合时的相对滑动,从而大大提高了这种新型结构的寿命。     

齿轮齿条传动机构参数的优化研究

分析了齿轮齿条传动机构的主要结构特点和原始廓形参数。根据齿轮齿条啮合原理得出啮合方程和重叠系数计算公式,并进行了齿轮齿条传动的参数优化。通过实例验证,齿轮齿条机构的承载能力明显提高,使用寿命延长。     

渐开线零齿差内啮合齿轮副用作运动输出机构的可能性与优越性

渐开线零齿差内啮合齿轮副,是一种近年来出现的新型齿轮传动,在少齿差传动中用作运动输出机构,具有许多独特优点。本文结合我们在《少齿差减速零齿差输出矿用调度绞车》研制工作中的体会,较系统地阐述渐开线零齿差内啮合齿轮副的啮合特性,几何计算,齿形干涉,变位切削与测量等一系列问题。实践证明,用本文介绍的方法设计计算和切制齿轮,简单易行,便于推广。     

螺旋式原煤输送机齿轮传动的程序设计

<正>本文共三部分:1.源程序中标识符说明;2.框图;3.计算举例。源程序根据参考资料~(1)中齿轮强度计算公式编写的,用于外啮合渐开线圆柱齿传动的设计。源程序通用性好,可用于计闭式齿轮传动、开式齿轮传动、直齿轮传动、斜齿轮传动、标准齿轮传动和用齿条插刀或滚刀加工的变位齿轮传动。文中对螺旋式原煤输送机中的齿轮传动进行计算,计算结果与原设计相符。源程序调试后,上机试算通过。     

新型渐开线少齿差行星齿轮减速器的设计

NN型双偏心曲轴少齿差行星齿轮传动减速器,是一种新型的用双偏心曲轴代替单偏心套的渐开线少齿差行星减速器结构。笔者采用封闭图法选取了该减速器的内啮合齿轮副的变位系数,运用ANSYS Workbench软件对新型减速器三维模型进行模态分析,完成了NN型减速器的结构设计。由分析可知,系统固有频率远大于输入频率时不会产生共振。     

关于变位圆柱蜗杆副设计中的几个基本问题

变位蜗杆副设计中的核心问题是,啮合参数的选择,特别是变位系数的选择。本文给出了“全啮出”和“全啮入”的概念。指出了变位蜗杆副是提高圆柱蜗杆副的承载能力、传动效率和减振降噪的重要技术途径.     

三环减速器内啮合变位的研究及改进

三环式少齿差减速器设计的关键问题在于内、外齿轮变位传动的设计。介绍了一种用CAD法研究少齿差动轮系内、外齿轮变位系数设计的改进方法,并利用mathcad对其进行重复修改、调整,最终得到符合要求的变位系数。