塔机水平臂架结构计算中弯矩的确定

对塔式起重机水平臂架作稳定验算,需按照《起重机设计规范》中公式(25)～(27)进行。式中弯矩项有 Mox、Moy、M_(HX)和M_(HY),其中 Moy 为绕结构 y 轴的端部弯矩,对于臂架此项为零;M_(HY)为水平载荷在结构中引起的绕 y 轴的最大弯矩,即取臂架根     

合理确定塔机臂架的支承位置

对于臂架结构相同、工作条件一样的塔机水平臂架，在支承位置不同时臂架各类杆件的受力有何变化，本文利用有限元分析方法，找出各类杆件的受力随支承位置变化而变化的规律     

动臂式塔机臂架有限元分析

1引言随着计算机技术的普及与发展，在塔机设计中有限元分析计算已取代了传统的笔算方法。笔者应用SAPS线性静动力结构分析程序对我厂老产品B3·IOOZ动臂式塔机的臂架结构进行有限元分析计算，发现传统的计算方法中臂架结构的计算结果与实际受力状况有较大的误差，设计偏于保守，臂架自重大，降低了塔机的起重性能。而采用有限元法的臂架结构设计则与实际受力状况比较吻合，能在较大程度上充分利用材料。该机主要参数和结构形式见表1和图1。2力学模型的建立该机臂架为矩形变截面型式，分为臂根节、臂中节、臂端节三段。四根主弦杆L14OX…     

应用阶梯折算法计算塔机变截面臂架的内力和挠度

应用含有Heaviside函数的阶梯折算法,列出臂架挠度通用公式。引用弹性支承条件,并借助力矩平衡方程,由计算机解线性方程组求出拉索力,从而确定变截面臂架任意截面上的内力和挠度。     

塔机臂架稳定验算中弯矩的确定

塔机臂架稳定验算中弯矩的确定唐明清，陈进，郑奠一（重庆建筑大学）当塔机臂架内力解出后，在作稳定性验算时，验算式中的弯矩由端部弯矩Ｍ。及由横向载荷在结构件引起的最大弯矩Ｍ。两部分组成。因对Ｍ。、ＭＨ的含意理解不同，取值差别较大，使稳定性验算结果相去甚远...     

塔机双吊点水平臂架的拉杆力计算宜考虑弹性变形

本文提出在考虑拉杆弹性变形下的塔机水平臂架双拉杆力的计算方法,并通过实例说明拉杆若按刚性杆处理会对臂架内力产生较大误差,是不符合实际情况的。     

动臂式塔机臂架加长的初步尝试

本文针对动臂式塔机在某些特殊情况下吊装,其工作幅度不能满足需要的问题,提出降低塔机的额定起重量,对原有臂架进行拼装加长的措施,并以TD50塔机为实例,进行了初步尝试,取得了良好的经济效益。     

塔机双吊点水平臂架的内力及影响因素

本文在对塔机双吊点水平臂架进行内力计算的基础上分析参数变化对内力的影响，提出了参数选择和结构优化的方法。     

QT60／80塔机臂架吊点位置的确定

如果将ＱＴ６０／８０塔机的变幅方式由动臂变幅改为水平臂架牵引小车式变幅,而经费又要少投入,最佳的办法是对原臂架进行改造,以满足水平臂架小车变幅的需要。改造中首先遇到的问题就是改造后臂架的支承形式及吊点位置的确定。臂架的支承有两种形式,如图１所示。图１...     

塔式起重机水平臂架微机设计

在微机上实现塔机水平臂架的设计和计算。程序编制采用了模块式技术,有单吊点最佳位置选择和非线性挠度计并功能。程序实用,操作简便,缩短了设计周期,提高了设计质量。     

根据稳定条件确定塔机臂架吊点位置

从压弯构件的稳定承载能力入手,讨论了ＱＴ６０／８０塔机的臂架由俯仰臂改造为水平臂后臂架吊点位置的确定问题,给出臂架在强度稳定相等条件下求解吊点位置的方程,并将该方程在等强度条件下求解吊点位置的方程进行了对比,分析稳定承载能力对吊点位置的影响。     

塔机臂架下弦杆连接叉(耳)的理想方案

介绍塔机臂架下弦杆连接叉（耳）的新方案,分体式板件连接方案,并与传统的整体叉（耳）连接进行了比较。     

空间压弯悬臂构件的屈曲及塔式起重机塔身整体稳定性计算

1前言塔式起重机塔身是空间双向压弯构件,其整体稳定性计算应按一端自由,另一端嵌固的空间悬臂柱的力学模型进行分析。《起重机设计规范(GB3811)》推荐公式(25)、(26)、(27)计算空间压弯构件的稳定性。上述三个公式虽是对两端铰支的空间压弯构件进行推导的,但对其它边界条件的空间压弯构件完全可以适用[2]。为澄清一些在使用规范时的模糊认识,本文就     

塔机上吊点水平臂架的非线性变形

本文针对上弦单吊点小车变幅式塔机在其臂架跨度内的非线性变形特点,用微分方程导出臂架头部和跨度中点的相对垂度理论计算公式,可供应用参考。本文是文献[1]的续篇。