热挤冲脆性破裂的防止

<正> 3Cr2W8V钢是国内外广泛应用的热作模具钢,它具有较好的回火抗力、高温强度和工艺性能。我厂耗量较大的热挤冲也是用该钢制造的,规格有大(?200)和小(?100)两种。其热处理技术条件规定硬度均为HRC42～48,工作条件为:被挤坯料为低碳钢,其加热温度为950±50℃,热挤冲工作时内孔连续通水冷却,其外表面每挤压一次涂石墨油润滑剂一次。     

GCr15冲模热处理新工艺

<正> 我厂从1975年10月开始使用冷挤压成型加工冲压件,冲具开裂严重,使用寿命极短,每件冲子只能冲几十件产品。 冲具用材为GCr15钢,原工艺为:840～860℃加热淬火,油冷却;150～160℃回火;硬度为HRC58～62。虽然硬度符合设计要求,但是使用性能很差。     

提高热挤冲使用寿命的分析与措施

本文根据该厂热挤冲生产使用的实践,总结分析了影响热挤冲使用寿命的因素,提出了提高寿命的方法,通过试验及采用必要的措施,取得了显著的效果,使热挤冲的寿命提高了2倍     

奥氏体热作模具钢的性能与应用

<正> 一、前 言 近年来,随着热挤压成形技术的发展,对模具材料的性能提出越来越高的要求。如热挤钢质弹药筒和B30白铜管时,坯料加热温度高,挤压力大,使得模具的受热温度近800℃。目前常用3Cr2W8V钢制造模具,由于使用过程中软化快,大多数模具早期塑性变形失效,模具使用寿命很低。某单位曾用高温合金制做模具,其成本高,工艺性能差,在工业生产上尚难获得广泛应用。     

热作模具的失效分析和新型模具钢的开发

本文介绍了3Cr2W8V钢热挤模具、5CrNiMo钢大截面压力机模具的失效原因分析和4Cr3MoNiVNb、5Cr2NiMoVSi新型模具钢的开发应用。生产应用结果表明:新钢种较老钢种模具的使用寿命成倍提高,取得较好的技术经济效益。     

奥氏体热模具钢热挤盂底板失效分析

<正> 一、前言 目前国内使用的热挤盂底板模具钢一般为3Cr2W8V。这种钢,当使用温度超过65C℃时,由于基体回复和第二相质点的粗化,模具表面强度下降,产生早期塑性变形,降低使用寿命。如某厂3Cr2W8V钢底板,寿命只有200件左右。使用新型奥氏体模具钢代替3Cr2W8V钢制做底板,取得明显效果,使用寿命提高6倍以上。文献[1]指出,     

3Cr2W8V钢热挤模具失效分析

<正> 我厂所用的热挤模具均采用3Cr2W8V钢制造的。考虑到模具工作条件,要求具有较高的高温强度。3Cr2W8V钢模具的热处理规范为:一次预热450℃ 2分/毫米→二次预热850℃ 0.3～0.4分/毫米→淬火加热 1140～1150O℃ 0.3分/毫米→油冷(油温<80     

渗硼共晶化复合处理对3Cr2W8V钢热冲模具使用寿命的影响

针对3Cr_2W8V钢热冲孔冲头在使用中表面易磨损和热疲劳开裂造成使用寿命低的问题,试验了渗硼共晶化复合处理新工艺,结果表明,复合处理工艺可以有效地提高3Cr_2W8V钢热冲模具的耐磨性和耐热疲性能,使模具寿命有较大幅度的提高。     

大型冷作模具受力分析与镶套组合

受力分析表明,对承受较大内压的大型冷引伸模具,采用组合模和过盈配合的结构形式,与整体模相比,可获得较有利的应力分布。内型模选用6W6Mo5Cr4V钢,硬度为HRC60～62;第一层外套选用T10钢,硬度为HRC40～45;第二层外套选用45钢,硬度为HRC38～42。试验和使用结果表明,组合结构显著地提高了模具的使用寿命。     

黏接剂对DP780和TA1自冲铆接头力学性能的影响

以镀锌DP780高强度钢-钛合金TA1自冲铆接头和镀锌DP780高强度钢-环氧树脂黏结剂-钛合金TA1黏铆复合接头(黏接-自冲铆接)为研究对象,通过分析其载荷-位移曲线、截面成形参数、宏观失效模式,对比两组接头的力学性能。结果表明:黏铆复合接头平均静失效载荷和刚度系数比自冲铆接头分别增大29%、63%;内锁长度增加0.107 mm,残余底厚减小0.453 mm。黏铆复合接头宏观失效模式为铆钉腿拉脱断裂、胶层混合破坏,自冲铆接头失效模式为铆钉腿拉脱断裂。     

95型榨油机3号榨螺早期局部磨损的分析

<正> 一、前言 95型榨油机是目前农村使用普遍的一种小型农业机械,其使用寿命为可榨油料2～3万斤,但也有的只能榨油料四千斤左右。 检查发现,榨油机失效的形式基本一致,都是由于该机的主要受力零件——3号榨螺工作表面发生早期局部磨损而造成。为此我们对3号榨螺进行了解剖分析,初步探讨了失效原因和预防措施。     

往复挤压制备Mg2Si/Mg-Al复合材料组织及时效行为研究

对用石墨型铸造方法制备的Mg2Si/Mg-Al基复合材料进行了多道次往复挤压及时效处理,以探讨该材料组织与硬度的变化规律。结果表明:Mg2Si/Mg-Al复合材料经往复挤压7道次后,Mg2Si相分布均匀且小于30μm,基体晶粒尺寸<10μm,复合材料硬度为150.7HV,与铸态相比提高了22.5%;挤压后的材料经215℃时效6h后,硬度为163.9HV,较铸态提高了33.3%。硬度的提高得益于基体组织、Mg2Si和Mg17Al12的细化,而时效后硬度进一步提高是由于固溶到基体中的Al原子以颗粒状Mg17Al12相析出。     

热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb的组织性能和应用

本文介绍了新型热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb(简称HD钢),该钢种力成份设计合理,其冶炼、锻造、退火以及机械加工等工艺性能良好;HD钢的机械性能高于3Cr2W8V钢;其冷热疲劳和热磨损抗力明显优于3Cr2W8V钢。最后介绍了HD钢走黑色及有色金属热挤压中的应用,其使用寿命比3Cr2W8V钢提高一倍,具有很好的技术经济效益。     

轴承钢热切刀失效分析

通过宏观观察,硬度测量和金相组织分析对轴承钢热切刀进行了失效分析。热切刀的主要失效形式是刃口受形,使用时刃口的受热温度高达800℃左右。新型模具钢(HD+Co)热切刀的使用寿命明显高于3Cr2W8V,使用中出现结瘤现象,是氧化物嵌入疲劳裂纹的结果。     

4Cr5MoV1Si钢激光表面熔凝处理

本文研究了4Cr5MoVlSi钢经连续CO_2激光束辐照后的显微组织特征、显微硬度变化和热稳定性。结果表明,该钢经激光辐照后形成三层不同的组织:熔凝层、淬火层和基体。熔凝层为精细的树枝晶,成分均匀,消除了夹杂物,其组织为马氏体;淬火层为细小的隐针马氏体和碳化物组成。熔凝组织具有高的硬度和较好的热稳定性。     

稀土W12高速钢刀具和模具试验

本文从分析高性能稀土高速钢的基本特性入手,结合生产实际,进行了应用W12RE钢制造刀具和模具的试验研究,并探索其合理的热处理工艺,提高刀具和模具使用寿命。 生产实践证明:用W12RE钢制造的刀具,其平均使用寿命为同类W18Cr4V钢刀具的2～4倍;用W12RE钢制造冲压1Cr13不锈钢板的模具,其使用寿命为同类Cr12MoV钢模具的20倍左右,社会经济效益十分显著。     

冷冲高硬度材料模具的失效分析与选材

用WC-Co型硬质合金和高合金钢以不同的匹配方式制作冷冲模具,对高硬度材料2Cr13不锈钢进行冲裁,发现以高合金钢制作的模具寿命远高于硬质合金制作的模具。其失效方式及所占比例表明,硬质合金主要以掉渣和崩刃为主,而高合金钢以正常磨损为主。分析可知,由于剧烈磨损而引起WC-Co型硬质合金Co的缺失,破坏了WC骨架,最终导致模具局部韧性不足而掉渣;而高合金钢韧性相对较好,延长了使用寿命,但同时由于热加工工艺的不适当导致碳化物不均或硬度不稳定而未充分发挥材料的潜能,对提高高合金钢的使用寿命给出了改进方案。     

钢-铝异种金属自冲铆接头酸性环境下的失效行为分析

以摩尔浓度为0.02 mol/L的NaHSO_3溶液为腐蚀溶液进行钢(DP590)-铝(AA5052)异种金属自冲铆试件干湿周浸腐蚀试验,通过腐蚀动力学和静力学测试,研究自冲铆接头在酸性腐蚀环境下的静强度,并分析接头失效机理。结果表明:随腐蚀周期的延长,试件质量损失和腐蚀速率均呈先增大后减小趋势,板材与铆钉腐蚀程度不断加重;试件接头失效形式主要有3种(L、M和N形),其对试件静强度影响较大,M形失效试件静强度值远大于其他两种;失效位移对试件能量吸收值影响显著,M形失效试件能量吸收值最小。     

焊接电流对低密度钢焊接性能的影响

为研究不同焊接电流对焊接低密度钢的金相组织、显微硬度、切应力及拉伸性能的影响,用200、190、185 A电流焊接低密度钢.结果表明:焊接电流越小,晶粒越细,对组织影响越大,热影响区晶粒增大;显微硬度最高处为熔合区,最低处为焊缝区;显微硬度随焊接电流增大先增后减;焊接电流为190 A时,切应力最大,为120 N,随结合宽度增大,切应力增大;焊接电流为190 A时焊后力学性能最好.     

3Cr2W8V钢模具软氮化复合热处理

3Cr2W8V钢小型模具,经液体软氮化→1140°～1150℃加热淬火→580～620℃回火三次,使用寿命成倍增长。