卧式冷室压铸机采用中心浇口的试验研究

卧式压铸机采用中心浇口的试验研究的目的是获得满足于生产要求的卧式压铸机中心浇口装置及其有关设计计算参考数据,以更好地发挥臣式冷室压铸机的优点和扩大其使用范围。一、中心浇口装置的设计和调整中心浇口试验装置(图1)系由压射室(即容杯)、余料拉断机构(即压射活塞)和余料顶出机构组成。容杯3通过压环2紧固在静型板上,为了得到试验时所需的不同拉断面积,可以调换紧固在静型上的调整片1。     

压铸机内置单向阀压射系统的研制

压铸机内置单向阀压射系统,主要解决传统压铸机利用浮动活塞增压的三级压射系统建压时间相对较长引起的缺陷问题.安装在增压活塞杆内的带弹簧复位的内置单向阀,可以借助弹簧的力量快速关闭锥面开始增压,缩短了建压时间.在压射活塞右端与内置单向阀之间增加压射活塞缓冲结构,慢压射时进油口的大小随着压射活塞移动而逐渐增加,实现了慢压射速度匀加速的目的.     

铸造专利一组(三)

4 轻合金成形工艺及设备 专利名称：镁合金压铸机专利 申请号：CN200420024047．3 公开号：CN2675298 申请日：2004．01．02公开日：2005．02．02 申请人：陈新华 本实用新型涉及压铸机械领域，尤其是一种镁合金的压铸机，具有机座，机座上设置有能将压铸模合紧的合模部分、能将料液压进模具中的压射部分、控制压射部分工作的液压部分、控制液压部分工作的电气控制部分，压射部分由压射活塞、浮动活塞和增压活塞组成，液压部分由快压射蓄能器卸荷比例阀、快压射蓄能器、快压射氮气瓶、增压蓄能器卸荷阀、增压     

压铸机的压射机构

西德专利 DE—OS3115940(B22D17/30) 申请日期 1981年4月22日公布日期 1982年11月18日发明者西德Karl GOhring 图中1是压射缸,2是压射活塞。反压活塞3在特别容易倾斜的缸1中移动,从而形成一个容积可变的至通气道4而止的压射室5。     

一种双冲头压射机构

壁厚不均匀的压铸件,厚壁处容易产生缩孔:薄壁处难以成形。为此,作者设计了一种采用双冲头能满足两者要求的压射机构。保留了一般压射机构中的增压器,并且采用较高的压射速度,促使铸件的薄壁部分成形。现分别介绍如下: 一、压射机构的改进改进后的压射机构如图1所示。当按下“压射”按钮后,压射阀17动作,高压油经阀11及10进入压射缸内,推动外压射活塞5进行第一级压射(压射速度应适应)。在冲头未封住浇料口之前,合模力已由独立的增压系统增压到预定的合模吨位。当冲头封住浇     

压铸件气孔和减少气孔的有效措施

压铸模合型后,压射室内的气体体积远大于型腔和浇道,设法排除此处的气体对减少铸件的气孔很关键,对于卧式压铸机采用办法如下。 在压射室顶部开设宽7mm排气通槽和宽16mm排气道,并在相关件〈机床缸套〉开设宽16mm深4mm排气出口上下两个。当合金液浇入,压射活塞向前推进时,合金液尚未达到压射室顶部,所以排气通槽只能排不能跑出合金液;压射活塞继续前进,当合金液达到压射室顶部时,前进的活塞已经堵住了排气槽,所以合金液仍不能跑出。如果操作者浇料超过保险余量,会有一些合金液     

Castmatic—400型压铸机压射行程开关控制机构的改进

为了在压铸生产中方便、准确地再现和调整压射参数,保证和提高产品质量,意大利Triulzi公司生产的Castmatic-400型卧式冷室压铸机采用了压射速度(SPEED-O-TROL)和压射力(PRESS-O-TROL)自动测量监控显示仪。压射速度传感器安装在压射行程开关控制机构中,见传动系统图1。该机构的功用是:(1)控制压射系统的一级和二级快压射运动。(2)在压射循环中,严格地测定和显示各级压射速度值,并与预先通过数字转换开关输入到自动测量监控显示仪中的压射速度(工艺要求)值进行对比,如需修正,由报警指示器向操作者报警,通过调整有关液压元件,使实测显示值与给定值达到一致。     

JL150压铸机增压活塞的修复

198 4年出产的ＪＬ15 0立式冷室压铸机 ,自安装使用以来从未大修。 1996年 4月发现压射机构无增压 ,初步分析为增压活塞 (见图 1)上的密封件损坏所致。拆卸上压缸 ,抽出增压活塞 ,果然两个聚氨脂密封圈 (ＹＸＤ16 0× 8)已粉碎性破损。同时更为严重的是两聚氨脂密封圈之间的黄铜环 (见图 )也损坏 ,沿轴向共断裂成长短不等的六截。铜环是铸造成型的 ,通过六个直径12的脚钉与增图 1　增压活塞压活塞连成一体。从铜环的断口看 ,结晶粗大 ,组织疏松 ,将铜环碎片上未断的脚钉用力一掰 ,轻易就能将其折断。修复铜环有两种途径 :①铸造法———重…     

压铸机快压射阀组

现代压铸机已发展成为“慢—快—增压”三级压射或“慢—Ⅰ快—Ⅱ快—增压”四级压射及多级压射系统。压铸机实现快速压射,主要依靠液压系统中由压射蓄能器和快压射阀组成的快压射回路。为了实现压铸时液态金属的高速充型,压射时由慢速到快速的转换时间需     

宇部压铸机技术交流会在京举行

北京铸造学会于1988年8月27日在北京组织召开了日本宇部压铸机技术交流会。日本宇部兴产株式会社(UBE)生产4000～8000kN的中小型压铸机及1000～14000kN的大型压铸机。宇部压铸机有:UNI—FF注射装置,采用单活塞循环回路方式,出口节流控制低速注射,速度比较稳定。高速压射时的压射力大,速度又快又稳定,加速特性良好。     

Castmatic—750型卧式冷室压铸机的改进修理

Castmatic-750型卧式冷室压铸机是我厂1985年引进的经过大修理的旧设备。该机在调试中和调试后,一直存在下列问题: 1.初级(慢)压射速度调整无效。 2.压射时,初级、一级和二级快压射运动不平稳,爬行严重。 3.压射开始的瞬间,蓄能器中压力值波动范围大,从14MPa突降到9MPa以下。 4.开机中,压射活塞杆有短距离(10～15mm)断续爬行现象。当与其同步运动的行程开关控制杆脱离压射返回终止行程开关后,立即返回;之后,又重复该现象。 5.压射循环几次,停机后,3分钟内压射活塞杆向外爬出250～300mm;再开机时,压     

覆膜砂射芯机加砂装置的改进

介绍了热芯盒射芯机加砂装置在使用覆膜砂时出现的漏砂、漏气和密封圈磨损等缺陷,对不同类型射芯机加砂装置进行了结构改进,设计了上压式活塞加砂装置和下拉式活塞加砂装置;经实际应用,得到了良好的效果;并对直线移动射头和回转射头进行了改进,在生产中得到应用.     

压铸机

专利号瑞士635255 申请日期 1978年7月19日公布日期 1983年3月31日申请者 Zimmermann Rene＇本专利适用于卧式冷室压铸机的结构,压射活塞头不象一般压铸机那样与压射活塞杆采用刚性联接,而是在压射行程中可以沿轴向移动。活塞杆不象现有压铸机上的那样采用整体结构,而在里边有一个组合件,它在向压型工作腔输送金属液的过程中消除动力冲击。压射杆3上拧有套4,作为活塞头7滑动的支承。在压射杆和套4的里面有孔,用于不燃工作液或矿物油的流通,矿物油按箭头方向沿管12的槽11流动,然后矿物油沿套25的槽14     

ALLPER压射冲头系统和TIOCCO过滤系统

1 九十年代的压射冲头系统 瑞士ALLPER公司生产一种专利冲头系统,由冲头杆、硬化的高导热ALLPER铜合金及可活动的冲头环组成。冲头环可自动调整与压室内壁保持密合,控制冲头与压室内壁之间的空隙。 这种冲头系统开有冷却水道,能很快将冲头热量带走,压室末端至注液口间设有润滑油槽,由一活塞泵控制油量,对冲头进行润滑。     

压射机构

本压铸机压射机构(如图)能自动更换压铸模和压射缸,并可进行高度调节。为此,压射缸通过扩充部分3(用固定夹紧板2连接)同压射机构5的液压缸4相连接。此外,本压射机构可借助于滑台6,在压     

单射料缸注塑机的改良

0　前言随着社会各个行业竞争的日益激烈 ,对设备的正常运作 ,提高生产效率都提出了更高的要求。我厂在80年代后期 ,曾购进一台ＪＭ14Ｂ (锁模力 2 1ＭＮ ,射胶量 4 0 0ｇ)单射料缸注塑机。经过 3年的使用后 ,开始出现活塞的密封圈磨损损坏频繁 ,3～ 4个月就要更换密封圈。增加维修费用 ,影响设备的使用率。1　漏油分析在结构上 ,单射料缸 (图 1)熔胶、加料的塑化过程是油缸在完成射料 (压力油进入油缸右室 )后 ,油马达驱动花键活塞 ,活塞带动螺杆旋转 ,将塑料沿螺杆向前输送。当螺杆头部的熔体压力达到能克服射料缸活塞退回的阻力时 ,活塞…     

压室压射对压铸充型流场影响的研究

为了考察压室压射过程对压铸充型过程金属液流动形态的影响,基于SOLA-VOF算法开发了包含压室在内的压射全过程充型模拟程序和料饼处直接充填模拟程序。并采用这两套程序分别模拟了阶梯块压铸件的充型过程,结果表明:浇道和型腔内的初始流动形态会随压室慢压射过程工艺参数的变化而改变,采用压射全程模拟更能准确的反映金属液在压室内、浇道内和型腔内的流动形态。     

压铸工艺参数对镁合金机械外壳力学性能的影响

采用不同浇注温度和压射比压进行了AZ80-0.5Ce镁合金机械外壳压铸,并进行了力学性能和显微组织的测试与分析。结果表明:当浇注温度从650℃提高到730℃、压射比压从40 MPa增大到70 MPa时,外壳力学性能先提高后下降。(与650℃浇注相比,690℃浇注时外壳的平均晶粒尺寸由14.9μm减小到10.0μm,减小了32.4%;抗拉强度和屈服强度分别由251、216 MPa增大到288、252 MPa,分别增大14.7%、16.7%。与压射比压40 MPa相比,压射比压为60 MPa时的外壳平均晶粒尺寸由13.8μm减小到10.0μm,减小27.5%;抗拉强度和屈服强度分别由253、218 MPa增大到288、252MPa,分别增大13.8%、15.6%)。AZ80-0.5Ce镁合金机械外壳压铸的浇注温度优选为690℃,压射比压优选为60 MPa。     

压铸质量的自动控制

压铸是一个极其复杂的过程。压铸件各种不同的质量特性,取决于生产过程中的压射条件,因此正确地选择压射条件有特别重要的意义。利用一个适宜的测试系统,可测得铸件成形过程中的压射条件,从而可以更好地了解充型过程。这正是对过程施加影响的前提。压射条件由下列各种不同范围的影响因素决定: (1) 压铸机方面:压射柱塞的速度;在     

压铸机浮动活塞连接结构改进设计

通过对压铸机浮动活塞连接结构的改进设计,即将原连接体与增压活塞杆设计成一体,取消原连接体上的O型环,提高了压铸机压射系统保持油压力的稳定性,降低了浮动活塞连接结构的工艺难度,提高了产品质量.