调质状态下30CrMnSiA钢的CO_2焊接

介绍了30CrMnSiA钢在CO_2气氛中焊接时,采用红外聚焦炉调整与改善焊接接头热影响区性能的工艺措施,为提高30CrMnSiA钢的焊接质量提供了一条可行的途径。     

30CrMnSiA钢焊接工艺研究

介绍了30CrMnSiA钢焊接工艺,采用焊条电弧焊,焊条选用E16—25MoN—15,通过焊接工艺评定,确定了最佳焊接参数,使产品满足了设计要求。     

30CrMnSiA、30CrMnSiNi2A钢表面裂纹研究

我厂多年来GJB条件30CrMnSA、30CrMrISiNi2A电渣锭表面裂纹废品率极高，一年来经我们攻关采取了一些措施，现在问题基本得到解决。     

缺口曲率半径对30CrMnSiA钢疲劳萌生寿命的影响

主要研究了30CrMnSiA钢弯曲疲劳时缺口曲率半径ρ对疲劳萌生寿命Ni的影响，较准确地求出了Ni与ρ的近似关系式。     

30CrMnSiA钢在循环载荷作用下冷挤压孔边残余应变场变化初探

用实测方法初步探讨了３０ＣｒＭｎＳｉＡ材料冷挤压强化孔边残余应变场在几种不同交变应力作用下的衰减变化情况。结果表明，３０ＣｒＭｎＳｉＡ材料的残余应变场没有随外加循环载荷作用衰减的特性，但存在一个临界值，当孔边实际最大应力超过这个临界值时，孔边材料将再次屈服；当孔边实际最大应力低于这个临界值时，孔边残余应变场保持稳定，这个临界值的实质是使孔边实际最大应力恰好达到材料屈服极限。     

30CrMnSiA钢制组件真空热处理工艺研究

30CrMnSi钢是中碳铬锰硅钢，该钢焊件性能良好，经热处理后，强度高（σb≥1080MPa）和韧性高（aK≥490．3kJ／m^2）。在某产品上，30CrMnSiA钢制组件是一个很重要的性能元件，技术要求35—41HRC，加工精度高，型面复杂。该钢种应用于氩气保护焊件，焊缝区熔化及过热会导致其性能下降，同时焊缝区存在较大的内应力。     

2.25Cr-1Mo钢回火脆化对氢脆的影响

用冲击试验和电化学充氢方法研究了长期服役的2．25Cr-1Mo钢的回火脆化和氢脆问题．并对试样进行了显微组织分析和断口电镜扫描。结果表明：回火脆化程度不高的母材对氢脆的影响较小，断口形貌为准解理和少量的沿晶断裂；回火脆化程度较严重的焊缝对氢脆的影响较大，断口形貌为沿晶断裂。对于母材．回火脆化与氢脆的关系为线性相加；对于焊缝，回火脆化大大加剧了氢脆的程度。     

316L不锈钢抗氢脆性能研究

用光学显微镜、电子显微镜、俄歇电子谱／二次离子质谱表面分析仪等结合拉伸试验，研究了316L奥氏体不锈钢及其电子束焊缝在650℃充氘后组织、微区成分变化与性能的关系，以及拉伸应力与氘分布的关系。结果表明，高温气相充氘后，316L奥氏体不锈钢及其电子束焊缝抗氢脆性能明显下降。晶界、孪晶界析出大量碳化物，但拉伸断口形貌并未呈沿晶断裂；晶界上未发现S、P等痕量元素的偏聚，却产生了富Cr、Mo的贫Ni层，这表明晶界成分的变化减弱了晶界析出物对氢脆的影响。电子束焊缝塑性下降，拉伸时从该处断裂。拉伸静水应力梯度分布导致氘在拉伸试样断口处富集。     

应用串联电化学充氢方法研究氢及应力对2.25Cr-1Mo钢回火脆化的影响

开发了一种串联电化学充氢方法,可以一次性有效地对试样进行充氢,新充氢方法有效解决了以往电化学充氢方法中试样的氢含量不均匀问题;将放入加氢反应器中运行了10万h的2.25Cr-1Mo钢块脱脆后,再在468℃脆化200 h,制备了四种状态的脆化试样,即200 h回火脆化、应力作用下200 h回火脆化、200 h回火脆化后充...     

振动铸轧细晶对板带氢脆敏感性的影响机理

研究了振动铸轧的细晶作用对板带氢脆敏感性的影响,在电化学充氢后对振动铸轧与传统铸轧的板坯进行了慢应变拉伸实验,以评价其氢脆敏感性。结果表明,振动铸轧能使铸轧板坯的氢脆敏感性大幅下降。根据振动铸轧板坯与传统铸轧板坯的实际晶粒尺寸构建了晶体塑性有限元模型,对不同晶粒度板坯的氢扩散过程进行数值模拟。研究发现,晶粒细化能够显著减小表观氢扩散系数,在相同临氢环境下减小可扩散氢含量。     

耐延迟断裂性能优良的高强度螺栓钢

参照42CrMo钢,通过增加Mo量,添加微合金元素V、Nb、降低Mn量和杂质元素P、S含量,研制开发出一种高强度螺栓钢ADF1,在1300MPa级的强度水平下具有良好的耐延迟新裂性能,并对此进行了分析。     

氢对304L奥氏体不锈钢力学性能的影响

对304L奥氏体不锈钢试样进行了一系列的电解充氢试验,并对充氢试样进行了拉伸和冲击试验。结果表明:在20 mA.cm-2的电流密度下充氢96 h后,304L不锈钢中的氢含量为14 mg.kg-1,材料强度、塑性和韧性均有一定程度的降低;充氢后拉伸试样断口表层由充氢前的韧性断裂转变为由氢导致的脆性断裂。     

GCr15钢超长寿命疲劳破坏的机理

通过对试样断口的观察、断裂力学分析以及FRASTA仿真的方法,研究了GCr15钢在旋转弯曲加载下超长寿命疲劳破坏的机理,阐述了其内部裂纹萌生和扩展的力学条件,建立了颗粒状白色区域(GBF)的形成机理模型.结果表明:GCr15钢的内部破坏是由材料内部的非金属夹杂物引起的,并且在夹杂物的周围伴有GBF的形成,整个内部裂纹具有典型的"鱼眼"形貌特征;内部起裂是超长寿命疲劳破坏的典型特征.GBF的应力强度因子幅值△KG瓯(4～6 MPa·m1/2)是控制内部裂纹扩展的临界参数,并且其形成过程占据了超长寿命疲劳过程的绝大部分.     

高强度螺栓断裂失效分析

对某航空设备高强度螺栓的断裂原因进行了分析.结果表明:该螺栓在电镀过程中吸入了氢,在应力作用下发生了氢脆断裂.对钢中的氢陷阱及高强钢的除氢处理进行了讨论.     

高强度螺栓失效分析

通过对高强度螺栓的失效分析，发现材料未作调质处理，在镀锌时有氢的渗入，会使材料产生氢脆，导致失效。     

电化学充氢前后304L奥氏体不锈钢的塑性对比

对304L奥氏体不锈钢板进行电化学充氢,研究了其充氢前后拉伸性能与氢含量的关系以及充氢再放氢后的拉伸性能,并分析了拉伸断口的断裂性质。结果表明:充氢后不锈钢的塑性明显降低,且塑性降低程度随着氢含量的增加而增大,当可扩散氢的质量分数大于12×10-6时,伸长率的损减率达到10%以上;试样断口的表层由充氢前的韧性断裂变为充氢后的脆性断裂,放氢后塑性得到一定程度的恢复。