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开槽砂轮缓进给深切磨削时工件表层温度场解析 总被引:2,自引:1,他引:2
采用热源法推导出开槽砂轮缓进给深切磨削时磨削弧区工件表层温度分布的理论解析式,并利用理论计算公式结合磨削实验完成了施加水射流冲击条件下工件表层温度场的推演计算,计算结果与实验结果基本吻合,证实了开槽砂轮辅以弧区定向高压水射流冲击强化换热的确具有良好的冷却效果。 相似文献
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非稳态冲击射流强化传热试验研究 总被引:7,自引:0,他引:7
利用一个特殊的质量流量控制装置产生波形和频率可调的周期性变化非稳态射流,进行非稳态射流冲击换热性能的试验研究。研究采用正弦、三角形和矩形三种典型的周期性波形,频率变化范围为1.25~40Hz,其传热性能用传热强化系数(定义为相同流量下非稳态和稳态射流冲击时的努塞尔数之比)来描述。研究表明,在频率较低时非稳态的射流冲击换热效果反而没有稳定射流冲击时好,但当频率超过一阈值时,其强化传热的优势逐渐明显。传热强化的效果还与射流信号的变化规律有关,有阶跃变化的矩形射流强化传热最为有效,在频率为40Hz时传热强化效果可达30%以上,但对于信号变化缓和的正弦波和三角形波而言,即使在较高的频率下,它们对传热的强化作用也是非常有限的。 相似文献
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缓进给强力磨削在国外的应用已相当普遍。近几年来我国也正在逐渐应用该项工艺并受到普遍欢迎。但目前还正处在边探索边应用的阶段,因而如何合理选用工艺参数是一项急待解决的问题,本文根据所做的试验,谈谈看法。缓进给强力磨削适用于加工各种型面和沟槽,特别能有效地磨削难切削材料(耐热合金等)的各种成形表面。并可由铸锻件毛坯直接磨削成形,加工效率比普通磨削高3~5倍,型面磨削精度可达2~5μm,粗糙度一般可达R_α0.63μm(▽8)左右,有的可达R_α0.16μm(▽10)。因此这一先进工艺具有提高生产率。 相似文献
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磨削接触区材料去除厚度是不一致的,同时,在微量润滑过程中,雾滴之间的运动特征存在差异且易受其他因素的影响,致使整个接触区的磨削温度分布呈现出非线性,换热机理也异常复杂。从雾化机理出发,对影响换热效果的两个关键因素--雾滴直径和雾滴速度进行了分析。依据雾滴在不同壁温处表现出的不同换热特性,将磨削区划分为无沸腾换热、核态沸腾换热、过渡沸腾换热和稳定膜态沸腾换热四个不同的换热区域,建立了微量润滑磨削区的换热系数数学模型。在此基础上,运用有限元技术对微量润滑磨削表面的温度场进行了仿真分析,采用单级热电偶技术测量了磨削温度,发现磨削区仿真温度值与实验测量值吻合较好,表明通过该理论获得的微量润滑磨削表面换热系数是可信的。 相似文献
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采用经过实验验证的数值模型研究了周期性射流冲击下的流场对传热强化的影响。根据不同波形(正弦波、三角形波和矩形波)规律变化的射流对平板的冲击会产生不同的传热特性,研究得到了滞止点处的温度、传热系数和湍流强度随时间变化的规律。研究结果表明:当正弦波射流、三角形波射流的信号处于上升阶段时,湍流强度在稍有延迟后会产生一个瞬时的增强,可对强化传热起到促进作用,但在它们随后的波形变化中湍流强度仅有缓慢的升降,矩形波射流在信号发生阶跃变化时,会产生湍流强度的脉冲增强,尤其是在信号跃降时产生的瞬时脉冲增强比信号跃升时产生的脉冲增强更大,可有效强化传热;远离滞止点的流场的周期性波动仍然存在,但幅值大大减小,矩形波射流的平均速度大于其他波形射流的速度。 相似文献
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新型单圆锥体热沉单孔射流散热数值模拟* 总被引:1,自引:1,他引:0
射流冷却是高热流密度换热的有效方法之一,其热沉形状是影响换热的关键因素。提出一种新型圆锥体热沉,应用RNG k-ε 湍流模型,对新型单圆锥体热沉进行单孔水冷散热数值模拟,并进行试验验证。结果表明:单圆锥体热沉的散热效果明显强于常规平板热沉,前者的射流流体域比后者多一个转折区,转折区内存在二次冲击,使换热得到强化。雷诺数越大,圆锥体热沉散热性能越优异;在不同锥角(15°~60°)的单圆锥体热沉传热模拟中,当锥角在45°左右时,热沉表面的平均努塞尔数
数最高;圆锥体底面直径d 1和射流孔直径d 比值在1~3范围内,
数在比值为2.5左右达到最大值;射流高度H 与射流孔直径d 比值在5左右时,
数趋于最大。 相似文献
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