铝合金铸件壁厚对机械性能的影响

研究了铸件壁厚对ＺＬ１０１合金，ＺＬ１０４合金，ＺＬ２０５合金，ＺＬ２０１合金及ＺＬ２０５Ａ合金机械性能的影响。研究表明：这些合金随铸件壁厚的增加机械性能下降。ＺＬ２０１，ＺＬ２０５Ａ合金的机械性能受壁厚的影响比ＺＬ１０１合金，ＺＬ１０４合金和ＺＬ１０５合金的机械性能受壁厚的影响大。     

动车转向架六角头螺栓断裂失效分析

通过宏观形貌分析、扫描电镜及能谱分析、金相组织检测、力学性能检测、化学成分检测对六角头螺栓断裂原因进行分析。结果表明， 失效螺栓的化学成分、表心硬度、显微组织、晶粒度等指标均无异常。断口宏观形貌显示，约1/2断面区域呈黑色。经能谱扫描表明，黑色区域氧化严重，该区域可能经历过高温氧化。断口微观可见明显的沿晶断裂形貌，晶粒粗大。结合螺栓制造工艺，推断红打工序加热炉存在“跑温”情况导致样品发生过烧。因此，判断螺栓失效模式为过烧引起的过载断裂。     

ZL104合金表面化学镀镍磷合金层的研究

在ＺＬ１０４合金表面上进行Ｎｉ－Ｐ与Ｎｉ－Ｃｕ－Ｐ化学镀,以提高ＺＬ１０４合金材料的耐蚀性与耐磨性。结果表明：化学镀可以显著提高ＺＬ１０４合金表面的硬度,并改善其在５％ＮａＣｌ溶液中的耐蚀性;在２００～５２０℃温度下热处理后,镀层的硬度显著提高,但耐蚀性略有降低,这可能与镀层中的析出物Ｎｉ３Ｐ析出有关。     

304不锈钢法兰失效分析

通过宏观检查,化学成分分析,金相和扫描电镜分析,断口能谱分析以及晶间腐蚀试验分析,对某甲烷出口管线的法兰产生的裂纹进行了分析.结果表明:不锈钢晶间有碳化物析出,晶粒粗大,发生沿晶开裂,晶间腐蚀比较敏感,在沿海大气中Cl-的作用下产生了应力腐蚀开裂.     

空调机焊接球杆断口分析

本文用扫描电镜和光镜对电阻焊接的汽车空调机活塞球杆焊接接头的拉伸和敲断断口进行了分析、结果表明，在敲断的宏观断口中心出现的“高斑”，是沿球与杆交界处断裂，其余区域拉伸断口基本相同，断裂发生在球部，断口大多为沿奥氏体晶界的沿晶断品和少量准解理断口。     

粗晶纯Al多晶材料的循环形变——Ⅱ.断口形貌

对粗晶纯Al多晶体的疲劳断口进行了扫描电镜分析,在应变控制循环形变下,晶粒粗大而延性很好的金属的疲劳断口具有某些特征:断裂源少而集中,断裂源附近裂纹呈扇形扩展,疲劳条纹为循环解理刻面,每一条纹由较宽的解理刻面和窄的解理台阶两部分组成,台阶往往由于塑性形变而钝化;在裂纹扩展第Ⅱ阶段的疲劳条纹清晰、连续,布满裂纹扩展第Ⅱ阶段的整个区域,不同水平面形成的条纹间以“麻花形”的条带连接;多处观察到沿条纹形成的二次微裂纹,有些已发展成二次宏观裂纹,并有二次疲劳条纹;在断口上可观察到解理小舌台;断口上无最后拉断的静断区,对疲劳条纹的形成机制进行了初步的探讨。     

CYCLIC DEFORMATION OF COARSE GRAINED POLYCRYSTALLINE PURE Al Ⅱ. FRACTURE SURFACE MORPHOLOGY

对粗晶纯Al多晶体的疲劳断口进行了扫描电镜分析,在应变控制循环形变下,晶粒粗大而延性很好的金属的疲劳断口具有某些特征:断裂源少而集中,断裂源附近裂纹呈扇形扩展,疲劳条纹为循环解理刻面,每一条纹由较宽的解理刻面和窄的解理台阶两部分组成,台阶往往由于塑性形变而钝化;在裂纹扩展第Ⅱ阶段的疲劳条纹清晰、连续,布满裂纹扩展第Ⅱ阶段的整个区域,不同水平面形成的条纹间以“麻花形”的条带连接;多处观察到沿条纹形成的二次微裂纹,有些已发展成二次宏观裂纹,并有二次疲劳条纹;在断口上可观察到解理小舌台;断口上无最后拉断的静断区,对疲劳条纹的形成机制进行了初步的探讨。     

H13热模钢锻材过热的研究

研究了 H1 3锻材过热的宏观断口、显微组织及其成因。研究结果表明 ,锻材断口呈石状、显微组织枝晶特粗大的原因主要是由于锻造加热工艺控制不当造成。而一般过热的锻材可通过高温快冷正火处理来改善其显微组织 ,从而获得 NADCA( ASTM)标准的合格级别组织。     

再生铝硅合金出现"粗大晶面"脆性断口原因分析

通过金相、SEM、EDS和DTA、x-ray衍射对再生副牌ZLl02合金锭次品样件中出现的“粗大晶面”脆性断口和样件进行分析和相关试验。研究结果表明，脆性断裂是由于粗大脆性片状β-Fe相的存在，在生产再生铝合金键时，合金液冷却速度过慢，并在铁相析出温度附近停留时间过长，由α-Al枝晶包围的过冷熔体中的β-Fe相少量核心，并沿(100)面择优生长和粗化，从而生成了粗大脆性的片状β-Al5FeSi相。     

40CrNiMoA钢台阶轴表面裂纹产生原因分析

40CrNiMoA钢台阶轴调质后加工时发现表面有裂纹,通过宏观分析、化学成分检测、金相分析以及断口形貌观察等方法对台阶轴的裂纹产生原因进行了分析。结果表明：台阶轴的显微组织较粗大,断口呈沿晶形貌,台阶轴的裂纹为淬火裂纹,淬火温度偏高和台阶位置组织应力较大是台阶轴产生裂纹的主要原因。     

GH4033高温合金螺栓断裂原因分析

催化装置滑阀螺栓使用时发生断裂,导致阀体导轨和阀板脱落.通过对滑阀导轨GH4033螺栓进行宏观观察、化学成分分析、显微组织检查、断口分析、微观观察,确定其断裂原因.结果表明:该螺栓是由高温蠕变损伤引起的沿晶脆性断裂;因热处理不当,螺栓组织中晶粒粗大,第二相和沿晶碳化物较少,弱化细晶强化、第二相强化和晶界强化作用,导致蠕...     

2A12-T352铝合金挤压棒材裂纹产生的原因分析

用户在对Φ170 mm 2A12-T352铝合金棒材进行机加工过程中,棒材表面沿纵向出现裂纹。通过对裂纹处进行宏观组织、微观组织、能谱断口形貌以及化学成分分析得知:裂纹是由于棒材在淬火时从高温急剧冷却,内部产生较大的淬火应力,棒材表层存在晶粒尺寸异常粗大的粗晶区,拉伸应力超过表层粗晶区的抗拉强度后产生开裂,该裂纹为淬火裂纹。     

国产20Cr1Mo1VTiB主汽门螺栓的失效机理研究

某火力发电厂主汽门螺栓发生断裂失效,通过宏观断口分析、化学成分分析、金相组织分析以及力学性能检验等手段对高温主汽门螺栓的断裂事故进行了综合分析。结果表明:断口形貌为典型的脆性断口,螺栓的微观组织粗大,断口的硬度偏低,各项力学性能趋于标准的下限值,老化现象明显,不能满足正常工况下的服役强度和韧塑性要求,最后引起断裂事故。     

齿轮轴伞齿段崩齿失效分析

对失效件进行宏观分析、断口微观分析、齿面显微分析等,结果表明:齿表面渗碳层深度不足,并有脱碳现象,渗碳层组织粗大,使用中存在偏载现象等问题,是造成齿轮轴伞齿段发生崩齿失效的主要原因.     

球墨铸铁管卡脆断原因分析

采用中频炉熔炼、SiFeMg8RE7合金球化剂和75SiFe孕育剂、冲入法球化和倒包孕育处理生产球墨铸铁管卡,结果大批产品产生脆性断裂;铸件宏观断口形貌为典型的结晶状断口,铁素体晶粒异常粗大,石墨大小分布不均;扫描电镜照片显示存在不同高度的解理台阶和沿晶断口;化学成分分析发现w(Si)高达5.30%.认为球墨铸铁管卡脆性断裂的原因是由于杂质元素Al、O、Ca在铁素体晶界上偏聚,以及孕育处理过程中加入了过量的SiFe所造成的.解决措施是严格控制孕育剂的加入量以及降低有害杂质元素的含量.     

EA4T钢表面激光熔覆Fe314合金熔覆层的微观组织及性能

在EA4T钢表面激光熔覆Fe314合金熔覆层,采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)及显微硬度仪研究熔覆层微观组织及物相结构,并分析熔覆试样的力学性能。结果表明,Fe314合金熔覆层成型良好,无缺陷。熔覆层底部组织由平面晶与平面晶上方垂直于界面生长的粗大树枝晶组成,中部与上部组织以交叉树枝晶为主。熔覆层主要由奥氏体枝晶与枝晶间的(Cr、Fe)7C3相组成。熔覆层的显微硬度值高于基体,熔覆试样抗拉强度升高,但塑性韧性降低。冲击试样断口熔覆层为宏观上解理断裂,微观上局部准解理断裂的混合断裂机制,基体为宏观上小孔聚集型断裂,微观上准解理断裂的韧性断裂机制。     

Q215���ܵĶ���ԭ�����

 文章对断裂的Q215焊管进行宏观、金相及断口分析，结果表明该焊管在焊接时焊接温度过高，焊接持续时间较长，致使晶粒粗大产生过热，出现脆断。     

强化固溶对7050铝合金组织与性能的影响

采用室温拉伸、电导率测试、金相及扫描电镜观察、晶间腐蚀分析手段,研究强化固溶对7050铝合金强度、电导率、微观组织和晶间腐蚀性能的影响。结果表明,经强化固溶处理后合金强度、电导率和腐蚀性能均超过单级固溶;提高强化固溶温度可促使粗大第二相大量回溶,且合金未出现过烧及晶粒明显长大现象,合金抗拉强度由546 MPa提高到572 MPa,拉伸断裂主要为韧窝断口,断口中粗大第二相粒子数量下降,使穿晶韧窝型断裂部分转向沿晶断裂。合金电导率稍许降低,抗晶间腐蚀性能显著提高。     

高速列车用高强A7N01铝合金焊接接头的组织与性能

通过维氏硬度计、扫描电镜、能谱仪对高速列车用A7N01铝合金MIG焊接接头的显微硬度、微观组织、疲劳断口形貌及组织成分进行试验分析。结果表明,焊接接头热影响区淬火区晶粒细小,晶内有很多细小的强化相;软化区晶粒粗大,晶内细小强化相较少,强化相在晶界处聚集长大。热影响区晶内有很多粗大化合物Al8Fe2Si,这些粗大化合物中杂质元素Fe、Si含量较高,容易导致疲劳裂纹的萌生。在粗大化合物的边界部位有强化相MgZn2析出。焊接接头硬度分布不均匀,软化区硬度明显低于淬火区,焊缝硬度最低,为72.1 HV,母材硬度最高,为135 HV。疲劳模拟试验表明,在靠近熔合线的热影响区产生了疲劳裂纹,并在淬火区扩展至试样最终断裂。疲劳裂纹倾向于沿晶扩展,疲劳断口上有很多沿晶二次裂纹。     

3Cr2W8V锁体锻模开裂原因分析

3Cr2W8V锁体锻模使用寿命为设计寿命的1%时出现开裂,为分析该锻件早期开裂失效原因进行了宏观断口分析、化学成分分析、金相显微组织分析、显微硬度试验和低倍试验。材料化学成分不含合金元素W导致模具热强性降低,出现粗大马氏体、粗大晶粒过热现象,导致模具早期开裂失效。