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本钢采用铁水预处理、12 0t顶底复吹转炉冶炼、LF +RH TB二次精炼、4 8t钢锭 80 0轧机成坯工艺试生产了铁道车辆用LZ5 0钢 (% :0 4 7~ 0 5 5C ,0 17~ 0 4 0Si,0 6 0~ 0 90Mn) 2 30mm× 2 30mm车轴坯。LZ5 0钢材中氢含量为 (0 5~ 0 7)× 10 -6,氧 (9~ 10 )× 10 -6,氮 (5 5~ 70 )× 10 -6。A +C类非金属夹杂级别为1 0~ 2 5。LZ5 0钢 84 0℃正火处理后的机械性能为σs370~ 385MPa ,σb710~ 735MPa ,δ52 1%~ 2 3%。 相似文献
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研究了西宁特钢50 t EAF EBT-60 t LF冶炼GCr15高碳铬轴承钢时电弧炉泡沫渣操作、钢包炉(LF)吹氩精炼和成分微调、浇铸等工艺因素对钢中氮含量的影响.研究结果表明,电弧炉良好的泡沫渣操作,钢水脱碳量ΔC大于0.6%可使钢中氮含量降到(10~20)×10-6.在LF精炼时50 t钢水加200 kg碳粉可使钢水氮含量增加19×10-6,加合金可使钢水中平均氮含量增加4.2×10-6,浇铸过程钢水氮含量增加12×10-6.因此在LF精炼时减小碳和合金加入量可减少钢中氮含量的增加. 相似文献
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杭钢用80 t UHP DC电弧炉-钢包炉(LF)-200 mm×200 mm连铸及700×1/650×3轧机轧制,生产直径75 mm的Q390B低合金高强度圆钢.LF精炼时控制(%)0.16~0.19C,1.35~1.52Mn,0.03~0.05V,≤0.025S,≤0.025P,喂CaSi线并全程吹氩,连铸采用长水口保护浇注.检验结果表明,钢材具有良好的表面质量、低倍组织,夹杂物≤2.0级,钢的σs 380~465 MPa,σb 545~625 MPa,δ 22.0%~28.5%,AK 98~210 J. 相似文献
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摘自1989,№2,84~88。 为使双相不锈钢03X26H6能在各种操作条件下代替铬镍奥氏体钢08X18H10T,研究了高温形变热处理对力学性能和腐蚀行为的影响,并确定在热轧过程直接获得双相趣塑性组织的可能性。钢的成分为(%):0.023C、25.9Cr、5.95Ni、0.05Al、0.28Si,0.006S和0.7Mn。原始坯料为100×40×30 mm锻坯。试验的形变热处理制度是:在二辊式400轧机上于950和1200℃变形,压下量为60%,平均变形速率1和16/s,随后水冷和空冷。和控制淬火(1250℃加热,待冷却到950和1200℃在水中冷却)作了比较。还与08X18H10T钢经工业上普通热处理(加热到1050℃,在水中冷却)后的性能作了对比。 相似文献
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因反应器在 32 0~ 5 5 0℃ ,14~ 2 2MPa和加氢条件下使用 ,炼油厂热壁加氢反应器筒体焊缝材料3Cr 1Mo 0 .2 5V ,2 .2 5Cr 1Mo V ,9Cr 1Mo等钢均要求高的纯净度 :P≤ 0 .0 0 3% ,S≤ 0 .0 0 3% ,H≤ 2× 10 - 6 ,O≤ 30×10 - 6 ,N≤ 80× 10 - 6 ,回火脆化敏感系数J =(Si+Mn) (P +Sn)× 10 4 ≤ 10 0 % ,X =(10P +5Sb +4Sn +As)× 10 - 2 ≤15× 10 - 6 。讨论了超纯净度焊材用钢生产工艺和研发的可行性。 相似文献
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钒、氮微合金化钢筋的强化机制 总被引:15,自引:1,他引:14
研究了钒、氮微合金化钢筋的强化机理。研究结果表明 ,对 0 .11% V - 85× 10 - 6 N的低氮钢 (钒钢 ) ,约 35 .5 %的钒以 V (C,N)形式析出 ,5 6 .4%的钒固溶在基体中。而在 0 .12 % V- 180× 10 - 6 N的高氮钢中 (钒 -氮钢 ) ,V (C,N)析出量成倍增加 ,约 70 %的钒以 V (C,N)形式析出 ,只有 2 0 %的钒固溶于基体。增氮后 ,V (C,N)析出相的平均尺寸由 10 7nm减小至 73.7nm ,且 1~ 10 nm细小质点的质量比由 2 1.1%提高到 32 .2 %。钢中增氮还细化铁素体晶粒尺寸 相似文献
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分析了成分为(%):0.14~0.17C,0.45~0.55Si,1.25~1.45Mn,0.08~0. 10V,0.03~0.05Nb H 型 钢BS55C表面裂纹形成原因。结果表明,该钢凝固时纵裂的敏感性较大,700~950℃范围内的塑性较低,使H 型钢表面易产生裂纹。由168炉Nb-V微合金化H 型钢BS55C生产数据分析得出,采用LF精炼,控制钢中S≤ 0.015%、P≤0.020%,优化浇铸水口,采用弱二次水冷工艺,避免在700~900℃范围矫直,可有效减少Nb-V微 合金化H 型钢的表面裂纹 相似文献
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主要介绍了热连轧机加热炉梁柱耐火材料低寿命的问题 ,并提出了改进结构和提高工艺技术的措施 ,取得了良好的效果 相似文献
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Nb-Ti微合金化钢QStE380TM汽车大梁用热轧钢板的研制 总被引:1,自引:1,他引:0
采用铁水预处理-210 t顶底复吹转炉-LF精炼-2流立弯型CSP铸机(65 mm厚铸坯)-6机架SMS轧机控轧控冷工艺试制了成分(%)为:0.04~0.08C,0.20~0.35Si,1.20~1.35Mn,≤0.015P,≤0.010S,0.015~0.025Nb,0.005~0.015Ti QStE380TM汽车大梁用6~12 mm热轧钢板。检验结果表明,钢板组织为铁素体+少量珠光体,晶粒尺寸4~7μm,其机械性能均符合标准要求,钢板不同方向屈服强度最大差值为30 MPa,抗拉强度最大差值20 MPa,大多数钢板常温冲击功为140~180 J。 相似文献
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Nb 微合金化钢连铸异型坯表面温度分析 总被引:3,自引:1,他引:2
采用CIT-M型红外测温线性化传感器测定了马钢Nb 微合金化钢 SM490YB(%:0.09~0. 13C, 1.35~1.50Mn,0.04~0.06Nb)异型坯在连铸过程中的表面温度,结果表明异型坯横向表面温度不均匀;在二冷 区测量位置和矫直区,铸坯表面温度基本处于SM490YB钢的低温脆性区(650~750℃);在二冷2段由于支撑 棍间间隔喷水冷却,温度回复大于冶金规则允许的最大限度100 ℃/m。SM490YB异型坯浇铸应采用弱冷工 艺,同时调整冷却喷嘴的布置,以提高异型坯表面质量。 相似文献
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主要介绍了柳钢中型连轧生产线型钢步进式冷床的结构特点,并针对原设计和设备管理实践中的问题提出了相应的改进措施和解决办法。 相似文献
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介绍了该研究所研制的由单片系统机控制的SJ100高温步进梁式粉末冶金烧结炉的程序控制及多温区温度控制。与系统微机相比,其功能与价格比较高,与常规继电器程控系统及普通仪表控温系统相比,可靠性高,紧凑体积小。整个烧结炉自动线是在可控气氛中完成进料、脱蜡、高温烧结、冷却出料及料盘返回等工艺程序,接近80年代国际先进水平。 相似文献