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20CrMnTi钢(%:0.17~0.23C、0.80~1.10Mn、1.00~1.30Cr、0.04~0.10Ti)300 mm×340 mm铸坯结晶器-末端电磁搅拌(M-EMS,F-EMS)和3段复合电磁搅拌(M-EMS,S-EMS,F-EMS)对铸坯碳偏析影响的试验结果表明,当M-EMS和F-EMS电流分别从2 HZ/250 A和20 HZ/150 A降至2 HZ/100 A和20 HZ/100 A时,铸坯断面碳成分的极差由0.05%降至0.02%;当采用M-EMS为2 HZ/100 A,S-EMS为20 HZ/50 A,F-EMS为20 HZ/100A三段复合电磁搅拌时,铸坯断面碳成分的极差为0.02%,轧材中心疏松由原2段电磁搅拌的1.0~2.0级降至1.0~1.5级,方框形偏析2.0级出现率由9.7%降至0.8%。 相似文献
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针对南钢大方坯连铸机轴承钢连铸电磁搅拌冶金效果不明显的问题,开展了优化轴承钢连铸结晶器电磁搅拌工艺参数的试验,对不同电磁搅拌参数及搅拌方式下铸坯和轧材碳偏析进行了研究。结果表明:大方坯心部和边部均为负偏析,1/4处为正偏析,320 mm×480 mm大方坯碳偏析指数基本在0.87~1.05,轧材碳偏析指数基本在0.94~1.03;正反交替的电磁搅拌有利于降低碳偏析,电磁搅拌的电流参数较大时,心部的负偏析较严重,随着搅拌电流的增大,产生的白亮带向铸坯中心移动并且白亮带宽度增大;轴承钢铸坯中的碳偏析会遗传到轧材上。 相似文献
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以断面为425 mm×320 mm的42CrMo矩形坯为对象,研究不同的电磁搅拌工艺对连铸坯中心碳偏析以及低倍组织的影响。通过使用Procast软件进行数值模拟,分析了碳偏析的形成机理。结果表明:同时使用结晶器电磁搅拌和末端电磁搅拌或末端电磁搅拌上移1. 5 m,等轴晶率是未使用电磁搅拌的2. 46倍,而且能够改善铸坯CET区域正偏析和中心区域负偏析;只使用末端电磁搅拌等轴晶率是未使电磁搅拌的1. 27倍;施加末端电磁搅拌甚至会加剧中心区域负偏析程度;末端电磁搅拌的参数和位置对中心区域负偏析有影响。 相似文献
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通过对某钢厂6#连铸机生产的20CrMnTiH大方坯与圆钢横截面碳偏析的检测分析,研究了不同结晶器电磁搅拌强度对大方坯及其轧制圆钢的碳均匀性影响.结果表明,齿轮钢大方坯与圆钢从表面到中心碳含量均呈"N"形分布,随着结晶器电磁搅拌电流减小(390A到200A),偏析幅度减小;同一圆周上,搅拌电流从390A降到200A,3... 相似文献
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在川崎钢铁公司水岛厂,连铸电磁搅拌始于1973年。它的应用结果表明,单点电磁搅拌能增加铸坯的等轴晶率,但不能显著降低铸坯的中心偏析。为了减少铸坯中心偏析,对单点电磁搅拌和多点电磁搅拌进行了广泛的工业性试验。本文根据铸坯凝固组织的形态,讨论了多点电磁搅拌对不同规格铸坯的影响。 相似文献
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通过分析连铸不同过热度和结晶器电磁搅拌方式对铁路车轴坯碳偏析的对比分析,确定了过热度的控制范围和结晶器电磁搅拌方式. 相似文献
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电磁搅拌对铸坯化学成分偏析影响机理 总被引:8,自引:1,他引:8
提出溶质析出-扩散机理;在固-液界面处的溶质析出速率取决于扩散速率,溶质从固-液界面的传质速率取决于溶质的扩散速率。在此基础上,建立 溶质在固液相平衡分配系数,有效分配系数,扩散系数,铸坯凝固系数之间相互关系的数学模型。 相似文献
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通过对齿轮钢矩形坯轧制大规格圆钢宏观碳偏析的分析,结合碳含量和低倍组织,研究了不同结晶器电磁搅拌强度时圆钢的碳偏析行为。结果表明,结晶器电磁搅拌扩大连铸坯柱状晶/等轴晶转换界面(CET)框尺寸,提高等轴晶率,但是产生皮下负偏析带,圆钢的偏析变得明显;结晶器电磁搅拌下,齿轮钢矩形坯与圆钢从表面到中心呈现"N"形碳偏析,搅拌强度越大,偏析幅度越大;圆钢同一圆周上,搅拌时3/4 R、1/2 R处极差大,1/4 R处极差小,不搅拌时则相反。连铸坯的CET区域与圆钢方框偏析有严格的对应性,说明连铸坯与圆钢的组织与成分存在传承关系。 相似文献
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试验研究了结晶器电磁搅拌240 A/4 Hz时末端电磁搅拌(160 A/4 Hz~280 A/8 Hz),中间包钢水温度(1 500~1 542℃),拉速(1.7~1.9 m/min)和二冷区比水量(0.7~1.1 L/kg)对82B钢(/%:0.81C、0.76Mn、0.25Si、0.2Cr)150 mm×150 mm方坯中心碳偏析的影响。结果表明,在未采用末端电磁搅拌时,降低过热度和拉速、提高比水量有利于减少小方坯中心碳偏析。采用最佳的末端电磁搅拌参数160 A/6 Hz时,82B钢小方坯中心碳偏析指数最低,为1.02。 相似文献