Fe_（76．5－x）Cu_（1．0）Nb_xSi_（13．5）B_（9．0）

研究了Ｎｂ含量ｘ对Ｆｅ＿（７６．５－ｘ）Ｃｕ＿（１．０）Ｎｂ＿ｘＳｉ＿（１３．５）Ｂ＿（９．０）纳米软磁合金的结构与磁性影响。研究结果表明，当Ｎ６含量ｘ约为３ａｔ％时，合金的软用性能最高；随Ｎｂ含量ｘ的增加，最佳软磁性能下合金显微组织结构中的αＦｅ－Ｓｉ纳米晶晶粒尺寸Ｄ、Ｓｉ含量、体积分数Ｖ＿ｃ均呈下降趋势，非晶相的短程有序范围δ增大；合金的磁性除与αＦｅ－Ｓｉ纳米晶有关外，还与合金中非晶相密切相关。用新近提出的双相无规磁各向异性模型讨论了合金的磁性与结构的关系。     

Fe76.5—xCu1NbxSi13.5B9纳米晶合金的结构和磁性研究

本文研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９纳米晶合金中Ｎｂ含量的变化（ｘ＝１－７）对结构和磁性的影响。结果表明，随ｘ值的增高，α－Ｆｅ（Ｓｉ）纳米晶相的尺寸减小，体积分数，含Ｓｉ量及其ＤＯ３有序度降低。Ｎｂ含量对残余非晶相的结构有影响。合金的饱和磁致伸缩系数（λｓ）随ｘ值的增加而增大，在ｘ＝３时，合金的起始磁导率（μｉ）最大，矫顽力（Ｈｃ）最小。     

退火Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9合金中α－Fe（S

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程．结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退火温度的升高而长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当．此时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８在８５０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３超点阵线条消失．在５５０℃等温退火时，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的ＤＯ３有序畴先为椭球状，于６０ｍｉｎ退火后形成球状，直径为１０ｎｍ．     

等温退火Fe_（73．5）Cu_1Mo_3Si_（13．5）B_9合金的纳米晶结

本文用ＸＲＤ和ＴＥＭ研究了Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｍｏ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９非晶合金在５２０℃，２０－１２０ｍｉｎ退火后形成的纳米晶结构。结果表明，晶化相为局部具有ＤＯ_３超结构的α－Ｆｅ（Ｓｉ），尺寸约为１４ｎｍ，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒由ＤＯ_３有序区和无序区组成。随退火时间的延长，α－Ｆｅ（Ｓｉ）的体积分数，Ｓｉ含量及ＤＯ３有序区尺寸增加。在退火时间为６０ｍｉｎ时，残余非晶相处于一特殊结构状态。α－Ｆｅ（Ｓｉ）相和残余非晶相结构对合金的起始磁导率均有影响。     

Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0纳米软磁合金的结构与磁性研究

研究了Ｎｂ含量ｘ对Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．ｊ０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的结构与磁性影响。研究结果表明，当Ｎｂ含量ｘ约为３ａｔ％时，合金的软磁性能下合金显微组织结构中的ａＦｅ－Ｓｉ纳米晶晶晶粒尺寸Ｄ、Ｓｉ含量、体积分数Ｖｃ均呈下降趋势，非晶相的短程序有序范围δ增大；含金的磁性除与ａＦｅ－Ｓｉ纳米晶有关外，还与合金中非晶相密切相关。用新近提出的双相无规磁各向异性模型讨论了合金的磁性与结构     

机械球磨法制备纳米晶Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9的

对Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９成分的母合金进行了机械球磨，并对不同时间的球磨样品进行了Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱（ＭＳ）的测量，结果表明样品难以完全非晶化，形成了无序的αＦｅ－Ｓｉ固溶体纳米晶，晶粒尺寸在５ｎｍ左右，同时共有一部分富集Ｎｂ，Ｂ元素的界面非晶相。在各种球磨条件下对αＦｅ－Ｓｉ固溶体中的Ｓｉ含量进行了计算。纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９软磁合金近年来受到了广泛的重视~［１］。这种材料通常是由熔融金属急冷制成非晶薄带，然后在晶化温度以上退火制成，晶化以后在非晶基体上均匀析出１０－２０ｎｍ尺寸的αＦｅ－Ｓｉ固溶体。机械球磨或机械合金化是近些年来发展起来的一种制备亚稳态材料如非晶，纳米晶，准晶等的有效手段，有一定优越性。本文利用机械球磨探讨一种制备纳米晶Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_１Ｎｂ_３Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_９合金粉末的新途径。     

THE ORDERING OF THE α-Fe(Si)PHASE IN Fe_(73.5)Cu_1Nb_3Si_(13.5)B_9 ANNEALED ALLOY

用ＸＲＤ法研究了退火Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金中α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相的有序化过程，结果表明，Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金在４９０℃，１ｈ退火后，α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶化相是具有ＤＯ３结构的有序相，有序畴为球形，直径为７．０ｎｍ，它随退炎温度的升颃是长大，在５９０℃退火后达１０．９ｎｍ，与α－Ｆｅ（Ｓｉ）的尺寸相当，此时α－Ｆｅ（Ｓｉ）的有序度为０．８，在８５０℃     

预退火对Fe73.5Cu1Mo3Si13.5B9纳米晶合金形成的影响

采用Ｘ射线衍射，电子衍射及透射电子显微技术研究了Ｆｅ７３．５Ｃｕ１－ｘＭｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９非晶合金４１０℃预退火对随后４８０℃退火所形成的纳米晶结构的影响。结果表明，预退火对Ｆｅ７３。０５，Ｃｕ１Ｍｏ３Ｓｉ１３．５Ｂ９合金纳米晶结构的形成有重要影响。当预退火时间从０小时增加到３小时，合金在４８０℃，小时退火形成的晶相化α－Ｆｅ（Ｓｉ）的晶粒尺寸从１５ｎｍ减小到８ｎｍ。预退火使α－Ｆｅ（Ｓｉ）相的     

Sm8Fe83Si2C5Cu0.5Nb1.5非晶合金的晶化动力学

用差热分析（ＤＴＡ）,结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）研究了Ｓｍ８Ｆｅ８３Ｓｉ２Ｃ５Ｃｕ０．５Ｎｂ１．５非晶合金的晶化动力学。结果表明：温度在０￣１０００℃范围内,该合金的晶化相为α－Ｆｅ和Ｓｍ２（ＦｅＳｉ）１７Ｃｘ,α－Ｆｅ相的晶化表观激活能力３４９．５３ｋＪ／ｍｏｌ,Ｓｍ２（ＦｅＳｉ）１７Ｃｘ的晶化表观激活能力３１６．１９ｋＪ／ｍｏｌ,两相在晶化初期激活能量小,随晶化量（ｘｃ）的增加激活能增大,当α－     

Cu和Nb对非晶态Fe—Si—B合金等温晶化过程的影响

采用示差扫描量热卡计（ＤＳＣＩ）得到了非晶态Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ合金加入Ｃｕ和Ｎｂ后的等温晶化放热曲线，结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）分析，明确了Ｃｕ和Ｎｂ在形成纳米α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶体相时的作用。此外，非晶态Ｆｅ７６．５Ｓｉ１３．５Ｂ９Ｃｕ１Ｎｂ３等温化的α－Ｆｅ（Ｓｉ）放热峰呈明显的非对称形状。     

Zr65Al7.5Ni10Cu15Co2.5合金的玻璃转变温度

根据Ｚｒ６５Ａｌ７。５Ｎｉ１０Ｃｕ１５Ｃｏ２。５合金的纳米晶，晶体，液体和玻璃比热的测量结果，研究了合金的玻璃转变温度与全金的热力学函数，动力学参数以及加热速度的关系。结果表明，非晶态合金玻璃转变所需转变激活能很小，玻璃转变温度实际上是由于加热速度引起的不同状态的玻璃与液体的热力学平衡温度。     

等温退火Fe_（73．5）Cu_（1．0）Mo_（3．0）Si_（13．5）B_（9．0）纳米软磁合金的磁性及其影响因素

研究了５２０℃下等温退火Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_（１．０）Ｍｏ_（３．０）Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_（９．０）纳米软磁合金的磁性，发现当退火时间ｔａ为４０ｍｉｎ时，合金的起始磁导率μｉ最高，约为５×１０~４，探讨了磁性的影响因素。     

Work Functions of Pd_(83.5)Si_(16.5)and Cu_(70)Ti_(30)Glassy Alloys

The work functions before and aftercrystallization of two glassy alloys,Pd_(83.5)Si_(16.5) andCu_(70)Ti_(30) have been measured by means of the con-tact potential difference method in the secondaryelectron field at room temperature under 10~(-5) Pavacuum.The results show that the work functionsof both glassy alloys are higher than those of thecorresponding crystalline alloys.     

Cu和Nb对非晶态Fe—Si─B合金等温晶化过程的影响

采用示差扫描量热卡计（ＤＳＣ）得到了非晶态Ｆｅ─Ｓｉ─Ｂ合金加入Ｃｕ和Ｎｂ后的等温晶化放热曲线，结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）分析，明确了Ｃｕ和Ｎｂ在形成纳米α─Ｆｅ（Ｓｉ）晶体相时的作用．此外，非晶态Ｆｅ（７６．５）Ｓｉ（１３．５）Ｂ９Ｃｕ１和Ｆｅ（７３．５）Ｓｉ（１３．５）Ｂ９Ｃ１Ｎｂ３等温晶化的α─Ｆｅ（Ｓｉ）放热峰呈明显的非对称形状     

Dy0.6Tb0.3Pr0.1(Fe0.95Mn0.05)x取向晶体的结构与磁致伸缩

采用Ｃｚｏｃｈｒａｌｓｋｉ方法生长了Ｄｙ０．６Ｔｂ０．３Ｐｒ０．１（Ｆｅ０．９５Ｍｎ０．０５）ｘ（１．８５≤ｘ≤１．９５）取向合金。所有合金主相为立方Ｌａｖｅｓ相结构,择优取向不完整择优取向的方向与Ｘ的大小有关。研究了沿着这些样品的生长方向的磁致伸缩性能以及磁致伸缩性能与压力之间的关系。     

Fe_(78)B_(13)Si_9纳米晶合金中的 Hall-Petch 关系

采用晶化法由 Fe_(78)B_(13)Si_9非晶态合金条带制备纳米晶合金,测定了纳米晶合金的显微硬度。晶粒尺寸在纳米数量级时,Hall-Petch 关系仍然成立。FeBSi 纳米晶合金的硬度值约为相同成分的粗晶粒状态合金的2倍。位错作用机制仍为强度提高的主要因素。     

Ni_(68)B_(21)Si_(11)三维金属玻璃的热稳定性

采用 Perkin-Elmer DSC7型差示扫描量热仪对深过冷快淬法制取的 Ni_(68)B_(21)Si_(11)三维金属玻璃进行等温、变温热分析,从液态合金的净化,非晶合金的预退火处理及冷却速率三个方面考察了 Ni_(68)B_(21)Si_(11)非晶合金的热稳定性。研究发现:由于大幅度地消除了合金内的预存晶核,深过冷快淬法形成的非晶合金的热稳定性显著提高,此法获得的 Ni_(68)B_(21)Si_(11)非晶合金在400K 下预期寿命提高了一个数量级;非晶合金的预退火处理将导致初始晶化温度 T_λ 和晶化热ΔH 下降;冷却速率对热稳定性影响较小。     

新型超微晶Fe_（81）P_（12）C_3Si_（2．5）Cu_1Mo_（0．5

在室温下，借助Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱技术，研究非晶合金Ｆｅ_（８１）Ｐ_（１２）Ｃ_３Ｓｉ_（２．５）Ｃｕ_１Ｍｏ_（０．５）晶化过程中局域结构的变化。发现整个晶化由两个阶段组成：第一个阶段（３００－３６０℃之间退火）为α－Ｆｅ相的形核与长大阶段；第二个阶段主要为Ｆｅ_３Ｐ相的形核与长大阶段。同时该合金在３６０℃退火获得最佳软磁性能。还讨论了软磁性能与结构变化之间的关系。     

Tb0.27Dy0.73Fe1.9多晶与定向晶棒及其磁致伸缩特性

本文用自行设计的实验装置与工艺研制出Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅ１．９磁致伸缩多晶棒和定向晶棒。用光学金相检验了定向晶棒的晶粒生长情况、晶粒大小与分布。测量了Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅ１．９棒的居里温度、磁化曲线、磁致伸缩、机电耦合系数、弹性模量、共振频率及品质因素。比较了多晶棒与定向晶棒的磁性参数，讨论了晶粒定向对Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅ１．９合金的磁致伸缩特性的影响．７３２．１１ｋＡ／ｍ磁场时，多晶棒和定向晶棒的磁致伸缩系数 分别是１２５０ｐｐｍ和１６１０ｐｐｍ．多晶棒和定向晶棒的有效机电耦合系数分别是０．８５和０．９２．定向结晶后，Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅ１．９合金的磁致伸缩特性明显提高。