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Mg-Al-Zn系变形镁合金轧制及热处理后的组织和性能 总被引:55,自引:8,他引:55
研究了Mg-Al-Zn系AZ31和AZ61变形镁合金铸锭经不同温度、时间均匀化退火后的组织性能。对均匀化后的合金锭进行了热轧,轧后板材在不同温度下进行了退火,研究其再结晶行为及组织性能。并测量了合金在热轧态及退火态下的主要拉伸力学性能,观察了合金拉伸断口形貌。结果表明,在723K温度均匀化退火8-10h后合金铸锭组织均匀,有利于热轧开坯变形。热轧合金板材在573K温度退火1h可发生完全再结晶,生成细小均匀的等轴晶组织。热轧状态下AZ31和AZ61合金的抗拉强度分别为270.6MPa和260.3MPa,退火后板材强度略有下降,但伸长率有明显提高,分别达到18.8%和11.2%。合金热轧态呈脆性准解理断裂,退火后转变为韧性断裂。 相似文献
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轧制温度和变形量对AZ31镁合金板材组织和硬度的影响 总被引:2,自引:4,他引:2
研究了300、330、360℃3个轧制温度和3个道次不同变形量对AZ31镁合金组织和硬度的影响。试验结果表明:轧制变形使板材晶粒明显细化,硬度提高。在同一变形量下,随着轧制温度的升高,板材的晶粒呈长大趋势,硬度逐步下降,在330℃轧制时,板材的综合性能较好。在330℃轧制温度下,随着道次变形量的加大、轧制道次的增加,晶粒呈减小趋势,硬度逐步上升。在3个道次变形量均为40%时,轧制后的板材质量良好,没有出现裂边、裂纹现象,其组织均匀,晶粒细小。经过3个道次轧制后,板材的平均晶粒尺寸由原铸锭的120μm细化到3~4μm,板材的硬度(HRA)值由原铸锭的23.8提高到36.5。 相似文献
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Si、Ca对Mg-2Mn变形镁合金组织和性能的影响 总被引:3,自引:3,他引:3
利用OM、XRD、硬度和抗拉强度测定、腐蚀电位测量等手段,研究了添加微量元素Si、Ca对Mg-2Mn变形镁合金组织和性能的影响。结果表明:Mg-2Mn-0.8Si-0.3Ca合金(简称低Si合金)和Mg-2Mn-1.5Si-0.3Ca合金(简称高Si合金)的铸态组织均由α-Mg固溶体和Mg2Si以及β-Mn组成。低Si合金中的Mg2Si呈较小的颗粒状。高Si合金的晶粒较低Si合金细小,其Mg2Si数量多,呈现相对较大的块状。两者均未出现有害的粗大汉字状Mg2Si。两种合金都只含α镁、Mg2Si相和Mn相,未出现MnSi相。高Si合金的硬度和抗拉强度均略高于低Si合金,耐蚀性也优于低Si合金。 相似文献
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对ZK60镁合金进行不同工艺的时效处理,分析时效工艺对组织和硬度的影响,同时研究了时效前后的延伸率变化。结果表明:时效处理后,随时效时间的延长和温度的升高,合金组织出现晶粒长大,强化相的扩散,溶解;在120℃,12h处理后,硬度提高43.44%,延伸率达到24.87%。 相似文献
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热拉伸变形对AZ21B镁合金板材力学性能与组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
沿着与板材轧制方向成不同角度的方向截取试样,研究不同拉伸温度下AZ21B镁合金板材的力学性能和组织。结果表明:与轧制方向成相同角度的AZ21B镁合金板材试样,其综合力学性能因温度的变化而不同,其抗拉强度随温度的升高而下降,伸长率随温度的升高而增大;同时由于轧制会使镁合金板材产生很强板织构,造成板材的力学性能各向异性,当温度在室温(25℃)、150℃、200℃、250℃时,与板材轧制方向成0°试样的抗拉强度最大,当温度在300℃、350℃时,与板材轧制方向成90°试样的抗拉强度最大;在室温至250℃拉伸变形时,出现少量的孪晶,而在250℃以上拉伸变形时发生完全动态回复和再结晶。室温下拉伸试样的断口表现为明显韧脆性断裂。 相似文献
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挤压变形对MBl5镁合金及组织性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
对MB15镁合金进行热处理,然后进行挤压试验,挤压变形MB15镁合金组织以剪切条纹和细小的α再结晶等轴晶为基本特征。挤压变形可显著地细化镁合金晶粒并提高镁合金的力学性能。随挤压比的增大,晶粒细化程度增加;强度、硬度随挤压比的增大而增大。所制定的工艺合理,挤压出的管材、型材有较好的力学性能。 相似文献
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选择AZ31、AZ61和AZ91镁合金,通过加入不同含量的铈元素,系统研究了铈元素对镁-铝-锌系镁合金的热变形行为、相组成、微观组织结构和力学性能的影响.实验表明,添加Ce元素后,形成的Al4Ce对合金有强化作用,但其铸态组织仍然粗大,需要经过轧制及退火,合金组织才能得到改善.力学性能测试结果表明,随Ce含量的增加,轧制态合金强度上升,伸长率有所提高.添加铈的8#合金有最高的强度,轧制态,其抗拉强度为350 MPa,屈服强度为274 MPa,伸长率为6.2%;退火后,抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为306.1 MPa、201.4 MPa和18.7%. 相似文献