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Hopkinson压杆技术研究了7075Al合金在25℃~300℃温度范围和103/s~5×103s应变率下的动态冲击压缩性能。合金材料为12.7mm厚的工业7075Al热轧板,材料在退火态成形后,经120℃/24h退火处理。 φ10mm×10mm的柱状压缩样品从热轧板上切取加工制成,并使压缩轴平行于板的轧向。用金相和SEM分析了样品在冲击压缩后显微组织的演变、断裂机理和发生切变的位置,并分析了它们与应变率和温度的关系。结果表明,7075Al合金压缩应力-应变响应特性对应变率和温度十分敏感。在4个温度和 3种应变率下做的应力-应变曲线上清楚看到:所有样品起始屈服后… 相似文献
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为了使热轧TA10钛合金板材的塑性指标能够满足后续爆炸复合工艺的要求,对3 mm厚热轧TA10钛合金板材进行了不同温度和不同保温时间的退火热处理,研究退火温度和保温时间对其组织和力学性能的影响。结果表明,热轧态TA10钛合金板材经(700~750)℃×(30~60)min/AC热处理后可以得到较为均匀的等轴α相组织和较好的综合力学性能,满足爆炸复合用钛板的使用要求。 相似文献
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《稀有金属材料与工程》1996,13(2)
为了满足我国大型电厂建设的需要,宝鸡有色金属加工厂成功地研制出42mm(厚)×2710/3190mm(宽)×5200mm大型梯形钛管板,并于1995年12月9日通过鉴定.该钛板是目前我国自己生产尺寸最大的钛管板.宝鸡有色金属加工厂为了满足国民经济发展的需要,在“八五”期间建成了大型钛及 相似文献
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1.前言某轴承厂,过去对钢球(GCr15钢,冲制前经780~810℃加热、680~720℃等温球化退火,硬度为HB170~207)冷冲(镦)模(凹模及冲头)采用GCr15钢,经790~810℃加热、700~720℃等温球化退火(硬度为:HB207~229)、 相似文献
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研究了含微量元素Zr的Al-6%Mg合金大的冷变形后的板材和旋压管材在不同条件下退火时的再结晶行为及其后续的超塑性变形行为。制备了Al-6%Mg和Al-6%Mg-Zr试验合金,合金1、2经过73%的冷变形后获得2mm厚板材;合金3采用Al-6%Mg-Zr合金锭坯,经50%旋压变形后获得2.4mm厚旋压管材。观察对比了3种合金试样经250~525℃退火1h后的显微组织。然后分别在480℃、500℃和520℃,以1×10-4~1.6×10-3s-1的应变速率进行拉伸试验。结果表明:Zr在合金中形成的Al3Zr化合物能明显细化Al-6%Mg合金的铸态组织,抑制合金退火过程中再结晶晶粒的长大,合金再结晶后的晶粒尺寸达1.62μm,轴比为1.04。含Zr的Al-Mg合金在520℃时以应变速率8×10-4s-1的速率拉伸,其伸长率可达到600%。Al3Zr质点还可在退火时和超塑拉伸时抑制晶粒长大,使合金获得细小等轴晶粒,这是Al-Mg-Zr合金获得超塑性的主要原因。 相似文献
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以1235铸轧板(7.0 mm)经过两道次冷轧后的1.1 mm厚的冷轧坯料为对象,借助光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱分析仪(EDS)、定量金相分析技术和电解抛光等试验手段,研究了退火温度对1.1 mm厚的1235铝箔坯料组织的影响。结果表明:在相同的退火时间(6 h)内,随退火温度(320~420 ℃)升高,析出相(AlFeSi)数量先增加而后减少且粗化;退火温度为380 ℃时,析出相数量多且均匀细小,平均尺寸约为3 μm。再结晶温度的区间为320~340 ℃;随着退火温度升高,再结晶晶粒逐渐长大;退火温度为380 ℃时,再结晶晶粒数量多且均匀细小,平均尺寸约为23 μm。因此,在380 ℃保温6 h的退火工艺最佳。 相似文献
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1998年10月12日,世界上第一艘钛制渔船举行了下水仪式.该船名为第二朝日丸,是由新日本制铁(株)、(有)江藤造船厂和(株)三家合作完成的. 这只渔船为单桅船,总吨位4.6t全长12.5m,宽2.8m,吃水深度0.82m,船速30节,最大输出功率(1ll%)为350PS ×2600rpm连续额定输出功率(100%)290PS × 2 500rpm.船身、龙骨、甲板都使用了钛,材质为纯钛JIS 2类,用量约 3t.船底壳板厚 2.5mm,侧板厚2.0mm. 与铝船和FRP船相比,钛船有以下一些优点: l、耐蚀性好,海水中不生锈,附着于船身的海洋生物易于清除,对海洋生物无毒.故船身不必徐保护漆.这样,一可提高船速,… 相似文献
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对爆炸复合工艺制备的Pt-Ti电极试样分别进行300℃×1.5 h、450℃×1 h回复再结晶退火及650℃×1 h完全再结晶退火后,利用扫描电子显微镜(SEM)对加工态及退火态Pt-Ti电极的Pt层及扩散层形貌进行了研究,并对比了加工态及退火态试样电化学性能的差异。结果表明:加工态和退火态Pt-Ti电极的Pt层形貌并无明显差异,均具有沿轧制方向的加工流线;不同退火工艺均可使Pt-Ti电极出现约2μm厚的扩散层界面,提高了两种金属的结合强度;热处理工艺对Pt-Ti电极的电化学性能具有重要影响,300℃×1.5 h、450℃×1 h回复再结晶退火可提高Pt-Ti电极的抗腐蚀性能,而650℃×1 ... 相似文献
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《金属功能材料》1999,(5)
韩国POSCO公司的技术研究所开发了一种制造晶粒取向硅钢的新工艺,它将钢坯的加热温度降低了100℃且采取两段冷轧法.新工艺在冷轧过程中进行中间退火,是在湿氛一氢混合气氛中完成并实现钢坯的脱碳.但因所轧的钢坯厚度比传统晶粒取向钢板厚得多,所以脱碳比较困难.因此,研究了中间退火温度对于厚晶粒取向电工钢板脱碳和氧化层的影响。所研究的钢坯含CO.cd%、St312%、A10.cpc/ONO.op%、SO.de%,经1300t加热后热轧至2.3mm厚.热轧试样经gffit正火后酸洗,冷轧至0.7mm厚.随后于湿氮一氧气氛中于880~lop℃中间退火l~4nd… 相似文献
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采用几种不同的热处理工艺对超高碳钢进行球化处理,并对不同热处理状态下的试样进行了组织观察和力学性能测试分析,探讨了热处理对超高碳钢组织和性能的影响。结果表明,随着碳化物球化率的提高,钢的塑性得到明显改善。经840℃×20min淬火+650℃×3h高温回火处理样品因能获得圆整度高的球状碳化物,而拥有σs=576MPa、σb=835MPa的高强度和δ5=18·4%的良好塑性。经1200℃×4h高温正火+800℃×2h球化退火处理的超高碳钢由于获得的球状碳化物颗粒细小且分布均匀,基体在变形时受到的阻碍作用较弱,故强度较高(σs=622MPa,σb=927MPa),但塑性稍有下降(δ5=16·0%)。经720℃×3·5h退火处理和840℃×20min空冷+720℃×2·5h退火处理的超高碳钢尽管含有一定量的片状碳化物,也能获得高的强度(σs>590MPa,σb>870MPa)和较好的塑性(δ>11%)。 相似文献
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目的研究Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi高熵合金涂层的退火时效硬化及其强化机理。方法使用激光熔覆设备,在40Cr钢上制备了Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi高熵合金涂层,对涂层进行了退火处理。使用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和显微硬度计对涂层进行了分析。结果涂覆态涂层为BCC单相结构,经300℃和500℃退火,涂层仍然为BCC单相;700℃退火后,涂层析出了NiTi金属间化合物相;900℃退火后,涂层由FCC相及NiTi金属间化合物组成。涂覆态和经300~700℃退火的涂层为胞粒状,经900℃退火后,涂层为板条状。经300℃退火,涂层硬度下降,但超过300℃退火,硬度比涂覆态的高。700℃退火合金硬度达到最大值924HV。退火温度升到900℃后,硬度比700℃退火的低。NiTi析出相促进了硬度提高,位错强化机制能较好解释该高熵合金的固溶强化现象。结论Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi合金涂层具有明显的时效硬化效应,700℃退火可获得最佳的时效硬化效果。 相似文献
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将轧制态纯铜原始管材经400、500、600、700℃退火处理,对4种退火温度下的原始管材进行显微组织分析、拉伸试验,然后进行三通管胀形破裂试验,并通过扫描电镜观察了不同温度退火后纯铜管胀裂后的断口形貌。结果显示:随着退火温度升高,材料的抗拉强度、屈服强度下降,晶粒显著长大。不同温度退火后纯铜管的破裂形貌均为韧性断裂形貌,其中700℃退火管的韧窝深度相对变深,但韧窝数量急剧下降,并且出现比较平坦的断口。随着退火温度(400、500、600℃)升高,最大破裂内压下降,胀形支管高度升高,最大壁厚升高,最小壁厚降低。500、600℃退火由于其微观组织孪晶出现改善塑性,提高了胀形高度; 700℃退火晶粒十分粗大,抗拉强度最低,塑性最差,支管高度最低。 相似文献