含铜1Cr13 型低碳马氏体抗菌不锈钢的组织和性能

研究了成分(%)为0.11~0.13C、13.46Cr、0～4Cu 的低碳马氏体不锈钢1100 ℃ 15 min油淬, 600℃5h 回火处理后的抗菌性、硬度和耐蚀性。实验结果表明,当钢中含2%～4% Cu时,钢淬回火后的组 织为索氏体基体上弥散分布富铜相,当钢中铜含量从2%增加至4%时,淬回火后钢的HRC 硬度值从38增加 到48,大肠杆菌的杀菌率从42%增加到95%,在5%硫酸中致钝电流和电压减少,使钢易于钝化。     

高铜马氏体不锈钢的抗菌性能

研究了高铜马氏体不锈钢的组织和性能 ,菌液滴定试验表明 1 8 8不锈钢对金黄色葡萄球菌和大肠杆菌均没有抗菌效果 ,0 .0 8C 1 7Cr 4Ni >3 .8Cu 0 .3Nb高铜马氏体不锈钢对金黄色葡萄球菌的抗菌效果大于 99% ,对大肠杆菌的抗菌效果为 97%。     

3Cr13Cu3马氏体不锈钢抗菌性能

研究了ZG-25真空感应炉熔炼的3Cr13Cu3(％：0．35C-13．11Cr-2．68Cu)马氏体不锈钢的热处理、组织、机械性能和抗菌性。扫描电镜和X-射线衍射分析表明，3Cr13Cu3马氏体不锈钢经1050℃固溶处理600℃4h时效后钢的基体中弥散分布具有抗菌作用的直径小于0．3μm的ε-富铜相，该钢对金黄色葡萄球菌和大肠杆菌的抗菌率均大于99％。3Cr13Cu3马氏体不锈钢经1050℃固溶600℃4h时效后的抗拉强度σb达1050NPa，延伸率δ5为11％。     

含铜抗菌不锈钢的应用研究现状

含铜(Cu)抗菌不锈钢是一类结构/功能一体化金属新材料,目前已经具备稳定的工业规模生产能力。为应对日常生活、医疗领域和海洋工程装备领域所遇到的细菌微生物污染问题,已经开发出适用于相应领域的多种含Cu抗菌不锈钢新材料。为了探索新阶段含Cu抗菌不锈钢的研发方向,综合介绍了含Cu抗菌不锈钢关键性能的研究进展及在多领域的应用现状,并分析了时代发展给该领域所带来的新的问题与挑战。     

新型高碳马氏体不锈钢的组织与性能

高碳马氏体不锈钢因其高硬度、优异的耐磨性以及适中的耐蚀性,被广泛应用于刀剪行业。主要通过金相,扫描电镜,硬度、冲击韧性、耐磨性能、耐蚀性能以及抗菌性能检测等方法,对新型刀具用高碳马氏体不锈钢6Cr16MoVRE进行微观组织表征与性能研究,并与5Cr15MoV和9Cr18MoV钢对比。研究发现,6Cr16MoVRE的碳化物尺寸细小且分布均匀。相比于另2种材料,6Cr16MoVRE具有高硬度与最佳冲击韧性,良好的耐磨性,优异的耐蚀性。此外,Ag的添加使6Cr16MoVRE具有极好的抗菌性。新型6Cr16MoVRE性能优异,为国内生产高档刀具提供了材料保障,有利于中国刀剪行业转型升级。     

马氏体不锈钢连铸实践

本文对马氏体不锈钢连铸时产生凹坑及裂纹缺陷的形成机理进行了分析，并结合工厂实际提出了相应的解决措施，很有参考价值。     

Study on microstructure and mechanical properties of martensitic stainless steel 6Cr15MoV

Martensitic stainless steel containing 12%-18%Cr have high hardness due to high carbon content. These steels are common utilized in quenching and tempering processes for knife and cutlery steel.The properties obtained in these materials are significantly influenced by matrix composition after heat treatment,especially as Cr and C content.Comprehensive considered the hardness and corrosion resistance,a new type martensitic stainless steel 6Cr15MoV has been developed.This study emphatic researches the effect of heat treatment processes on microstructure and mechanical properties of 6Cr15MoV martensitic stainless steel.Thermo-Calc software has been carried out to thermodynamic calculation;optical microscope（OM）,scanning electronic microscope（SEM） and transmission electron microscope（TEM） have been carried out to microstructure observation;hardness and impact toughness test have been carried out to evaluate the mechanical properties.Results show that the equilibrium carbide in 6Cr15MoV steel is M₂₃,C₆ carbide,and finely distributed of M₂₃C₆ carbides can be observed on annealed microstructure of 6Cr15MoV stainless steel.6Cr15MoV martensitic stainless steel has a wider quenching temperature range,the hardness value of steel 6Cr15MoV can reach to 60.8 -61.6 HRC when quenched at 1060 - 1100℃.Finely distributed carbides will exist in quenched microstructure,and effectively inhabit the growth of austenite grain.With the increasing of quenching temperature,the volume fraction of undissolved carbides will decrease.The excellent comprehensive mechanical properties can be obtained by quenched at 1060-1100℃with tempered at 100-150℃,and it is mainly due to the high carbon martensite and fine grain size.At these temperature ranges,the hardness will retain about 59.2-61.6 HRC and the Charpy U-notch impact toughness will retain about 17.3-20 J.The morphology of impact fracture surface of tested steel is small dimples with a small amount of cleavage planes.The area of cleavage planes increases with the increasing of tempering temperature.     

Solidification mechanism of martensitic stainless steel

Abstract

In an unidirectional solidification experiment, an 8 kg stainless steel ingot with the composition 0·25%C, 17%Cr, and 1%Mn was solidified under continuous casting conditions. The dwell time of primary cooling was varied, followed by secondary spray cooling. Metallographic investigation, heat transfer, and segregation were carried out to study the solidification mechanism. The partition ratio of the elements present in ferrite and in austenite (martensite) was determined. It was indicated that the solidification follows: L → L + δ → L + δ + γ → δ + γ + carbides. Under high cooling rates γ austenite solidifies as a leading phase. The beginning of spray cooling has the main effect in controlling the obtained microstructures. Carbide thickening is observed in the rapidly cooled zone between the ferrite and the martensitic matrix. Tempered martensite increases by lowering the cooling rate, which gives more time for carbide dissolution and for carbon to diffuse into the ferrite, eventually increasing the austenite (martensite) fraction in the final matrix at the expense of ferrite.     

Research on martensitic transformation of 304 stainless steel

采用光学显微镜、扫描电镜、磁性测量和力学分析等手段,研究了304奥氏体不锈钢形变过程中发生开裂的原因,研究发现开裂是由于形变过程中发生了马氏体相变,导致塑性变差引起的,开裂处的磁性率达到了22.9%。发生马氏体转变的原因是由于w（Ni）低于标准下限,其组织稳定性下降,在形变过程中诱发了马氏体转变。     

304不锈钢马氏体组织转变探讨

采用光学显微镜、扫描电镜、磁性测量和力学分析等手段,研究了304奥氏体不锈钢形变过程中发生开裂的原因,研究发现开裂是由于形变过程中发生了马氏体相变,导致塑性变差引起的,开裂处的磁性率达到了22.9%。发生马氏体转变的原因是由于w（Ni）低于标准下限,其组织稳定性下降,在形变过程中诱发了马氏体转变。     

马氏体不锈钢方坯连铸工艺研究

由于马氏体不锈钢的物理特性,使得连铸过程中存在柱状晶发达、中心疏松、缩孔及表面凹陷严重等问题.针对上述情况,连铸过程中针对该钢种的凝同特点、高温物理特性等方面进行了研究,解决了马氏体不锈钢浇铸过程中的工艺问题,保证了产品的质量.     

氮元素对Cr13超级马氏体不锈钢组织及性能的影响

为了提高超级马氏体不锈钢的性能以满足油气开采的使用要求,在Cr13超级马氏体不锈钢中添加质量分数为0.065%的N元素,并采用金相观察、SEM、拉伸试验、电化学测试等方法,研究N元素对Cr13超级马氏体不锈钢组织、力学性能及耐蚀性能的影响。研究发现,N元素能细化原奥氏体晶粒、对组织中的回火马氏体有一定的"短化"作用,并且能有效减少组织中的δ铁素体、增加奥氏体的含量。在力学性能方面,适量的N元素因可以细化奥氏体晶粒和短化马氏体从而增加晶界和亚晶界,所以能有效提高试验钢的屈服强度和抗拉强度。耐蚀性能方面,电化学实验表明,适量的N元素能提高钝化膜的保护能力和再钝化能力,所以在一定程度上能有效提高试验钢的耐蚀性能。     

锰对高氮超级马氏体不锈钢组织与性能的影响

为了进一步提高超级马氏体不锈钢的强塑性能和优良耐腐蚀能力,在实验室条件下研发制备了氮质量分数为0.35％、锰质量分数分别为0.4％和2.0％的2种新型超级马氏体不锈钢试料,并采用淬火-配分的工艺对其进行处理;借助万能试验机、光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和电子背散射衍射等方法对试验钢的微观组织和力学性能进行表征测试.研...     

热处理工艺对18%Cr马氏体不锈钢组织与力学性能的影响

以羰基Fe粉以及Cr_3C_2,VC,Mo_2C等碳化物粉末为原料,制备Cr含量(质量分数,下同)为18%的粉末冶金马氏体不锈钢。将不锈钢分别在1 050℃和1 150℃下淬火,然后于200~590℃下进行回火处理,研究热处理工艺对不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明:粉末冶金18%Cr马氏体不锈钢的基体中存在M_7C_3型以及MC型碳化物,随回火温度升高,碳化物数量增多并且碳化物形态由原来的部分连续状向孤立、块状转变。1 150℃温度下淬火的不锈钢,其硬度较高,HRC最高达63.9,在较低温度下(200℃)回火时,抗弯强度为2 002 MPa,而在530℃温度下回火后,抗弯强度大幅升高至3 093 MPa。1 150℃淬火的不锈钢,其冲击韧性较低,随回火温度升高而升高。热处理后的不锈钢断裂形式均为准解理断裂。     

VOD冶炼超低碳马氏体不锈钢

利用40tVOD精炼炉脱碳冶炼00Cr13Ni4Mo超低碳马体不锈钢.通过合理控制炉内参数得到,吹氧时炉内真空度在26660 Pa左右,停吹氧时真空度在7998 Pa;开吹温度控制在1600℃左右,停吹温度在1750~1800℃左右;开吹时提高供氧强度至570 Nm³·h^-1左右,吹炼后期降低供氧强度至550 Nm³·h^-1左右,可以避免铬的大量氧化;控制氧枪高度在75mm;开吹供氩强度控制在48.4 NL³·min^-1,提高低碳区供氩量至117.5 NL³·min^-1,用以加快钢包内钢水环流速度.