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为解决国内1 000MW级超超临界火电机组主蒸汽管道用P92钢焊后热处理工艺的选定问题,采用柔性陶瓷电阻主、辅加热器同时加热管道内外壁、两端封堵的热处理工艺进行主蒸汽管道焊后热处理,得到了焊缝内壁温度达740℃以上、内外壁最小温差为15℃的热处理效果。针对宁夏灵武电厂二期工程1 000MW空冷机组,进行了主蒸汽管道用P92钢进行焊后热处理试验,试验结果表明,采用该热处理工艺对P92钢进行焊后热处理,特别是对厚壁管道进行焊后热处理,可以保证恒温过程中焊缝内壁温度符合P92钢回火温度要求,从而保证了焊接接头综合机械性能的均匀性。 相似文献
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P92钢是制造1 000 MW 超超临界压力发电机组的重要钢种之一,对其焊接性进行了研究.比较了P92钢和P91钢的裂纹敏感性和焊接工艺要求,通过电厂实例分析了P92钢焊接头易出现的问题,如裂纹、焊口根部氧化及成型不良、焊缝硬度及组织异常等,指出P92钢焊接质量控制要点是预热温度、层间温度、焊接热输入量、热处理温度以及... 相似文献
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美国新的超临界机组考虑使用T/P92的原因 总被引:4,自引:0,他引:4
全世界对发电效率越来越高的要求导致持续提高机组的运行压力和温度。在过去10多年间,日本和美国均证实T/P92能够控制高温蒸汽工况下产生的非常高的应力。美国ASME已经批准在公用事业公司的锅炉、压力容器和电厂管道中使用T/P92钢。在过去几年,T/P92作为占优势和低成本的T/P91替代品用于美国新建电厂中压力24.8 MPa(3 600 psi)和温度611℃(1 100°F)以上的超临界和超超临界机组。从T/P91变为T/P92是新的发展方向。除了弹性模量以外,T/P92的机械特性均高于T/P91,特别是在温度高于611℃(1 100°F)以上时。1 T/P92特性如表1所示,T/… 相似文献
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为解决SA335-P91和SA335-P92钢在超临界以及超超临界机组应用中出现的焊接接头冲击韧性较低的问题,以SA335-P92钢为例进行了焊条直径、焊接电流、单层焊道厚度、焊条摆动幅度和焊接速度对焊接质量影响的试验研究,2组6个焊接试件的数据对比分析表明:采用小规格焊条(直径为2.5 mm和3.2 mm)、小电流(80~120 A)、焊道厚度薄(2.0~3.2 mm)、焊条摆动幅度小(7~10 mm)和焊速快(140~200 mm/min)的工艺最佳。实际应用证明,采用所提焊接工艺,焊缝冲击韧性可达70~100 J,能有效控制焊接质量,提高焊接一次合格率。 相似文献
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《热力发电》2017,(2)
正火工艺对P92钢的性能影响较大,某台热处理炉对P92钢进行处理常出现金相不合格问题,对此,本文对该热处理炉的有效加热区进行了检定,同时通过控温精确的小加热炉模拟工业热处理炉低温加热区,并采用光学显微镜、扫描电子显微镜及透射电子显微镜对2种热处理后的P92钢试样进行组织观察。结果表明:正火过程中炉膛内温度存在偏差和炉膛底部温度明显偏低是造成P92钢金相不合格的主要原因;970℃正火与1 070℃正火后的P92钢性能基本无差异,金相组织均为细小的板条马氏体,属于合格金相组织;随着正火温度升高,微观组织的马氏体板条的宽度逐渐增加,强化相析出明显,持久强度提高,最小蠕变速率下降。 相似文献
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通过对某机组运行长达13万h的T91钢高温再热器管进行系列冲击试验,结合运行6万h的T91钢试样和原始管段试验结果,研究T91钢管长期高温运行后的塑韧性变化趋势.研究结果表明,随着运行时间的增加,T91钢的脆性转变温度(FA TT)出现了明显的上升趋势,表明运行过程中材料塑韧性下降;T91钢长期高温运行后(13万h)试验温度0℃以上时冲击断口表现为100%剪切断裂,韧性断裂为主;裂纹扩展过程中均只产生裂纹稳定扩展,与断口的解理断裂率为0%一致;随冲击试验温度的升高,3种试样的裂纹扩展能量Wp均增加,在相同温度下原始管段的裂纹扩展能量Wp最大. 相似文献
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对扬州诚德钢管有限公司生产的P91耐热合金钢管的生产工艺和常温及高温力学性能进行了研究,结果表明,其生产的P91钢管的生产工艺合理,常温和高温力学性能均符合ASME SA335和GB 5310标准,最小二乘法推导出在600℃、10万h下的持久强度为89.2MPa。 相似文献
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