共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
双相不锈钢焊接显微组织状态 总被引:2,自引:1,他引:1
分析了铁素体与奥氏体双相不锈钢采用电子束焊和钨极氩弧焊不同热输入参数的焊接过程.在80睢500℃温度区间的不同冷却速度下试验,结果表明,全相组织没有随冷却时间的变化而发生改变;同时对焊缝热影响区显微组织的变化进行观察分析,发现不同的焊接热输入和冷却速度.使双相不锈钢焊接接头区组织性能发生变化.严格的焊接工艺和控制焊接热输入可以防止双相不锈钢焊缝区奥氏体晶粒粗大.避免在熬影响区中出现单一的铁素体组织,从而保证双相不锈钢焊接接头区具有良好的组织性能. 相似文献
2.
3.
4.
我厂以前焊接奥氏体不锈钢压力容器采取的方法是手工电弧焊 ,该方法焊缝成形不美观 ,焊缝易夹渣 ,焊接质量难保证 ,且工作效率低。而一些压力容器制造厂家采用埋弧自动焊焊接奥氏体不锈钢压力容器 ,焊缝成形美观 ,焊接质量好 ,且大大提高了工作效率 ,但焊材、焊缝稀释率以及焊接工艺参数是影响焊接质量的主要因素。本文通过焊接工艺试验 ,研究焊缝力学性能和焊接工艺参数 ,为奥氏体不锈钢埋弧自动焊在我厂压力容器制造中的应用提供了依据。1 焊接工艺试验1.1 试验材料采用两块 2 0mm厚的 0Cr19Ni9奥氏体不锈钢试板 ,尺寸为 10 0 0m… 相似文献
5.
6.
7.
8.
30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。 相似文献
9.
根据对不锈钢薄壁管焊接的特点进行分析,本研究旨在评定奥氏体不锈钢的自动化焊接工艺,并详细介绍其评定过程。研究采用了焊前清理、焊接保护、焊接工艺和操作要点等方法进行讨论分析。实验结果验证表明,通过正确操作和合理控制焊接工艺,奥氏体不锈钢薄壁管的自动化焊接工艺是合格的,并能够满足实际生产的需求。 相似文献
10.
双丝脉冲MIG焊作为高效化的不锈钢焊接方法,是目前焊接行业研发的热点之一,但是如何选择和调节双丝MIG焊的电流波形参数依旧是一个难点. 为了优化不锈钢焊接的焊接方法,提高焊接效率,文中以双相不锈钢为焊接工件,通过电流波形参数对比试验,研究了双丝梯形波双脉冲焊,双丝矩形波双脉冲焊以及双丝单脉冲焊对焊接质量的影响. 结果表明,在相同热输入的条件下,双丝梯形波双脉冲焊焊接稳定性好于双丝矩形波双脉冲焊和双丝单脉冲焊,且前者的焊接成形质量更高,可看到更多的鱼鳞纹,同时使不锈钢接头的的拉伸强度和硬度以及韧性显著提高. 相似文献
11.
奥氏体不锈钢气焊工艺研究 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了奥氏体不锈钢的气焊特点,基于奥氏体不锈钢的气焊焊缝热裂纹、晶间腐蚀和气孔等焊接问题,介绍了奥氏体不锈钢气焊时焊丝、熔剂、气焊焊接火焰和焊炬型号及焊嘴大小的选用,以及焊接规范和操作技能等.通过以上工艺措施,保证了焊接质量. 相似文献
12.
基于改善M390高碳马氏体不锈钢与304奥氏体不锈钢焊接接头的力学性能特别是提高焊接接头硬度,以达到高端刀具生产的要求,对冷金属过渡焊接M390高碳马氏体不锈钢与304奥氏体不锈钢获得的焊接接头进行不同工艺的热处理研究.采用拉伸、维氏显微硬度测试及扫描电镜(SEM)表征不同热处理工艺的焊接接头力学性能及微观组织演变,统计了不同热处理工艺下焊接接头中M390母材、M390细晶区和M390粗晶区等区域的碳化物分布,研究了不同热处理工艺下焊接接头的断裂机理.研究结果表明,在1 150℃水淬热处理工艺下焊接接头既满足刀具钢硬度的要求,又具有良好的力学性能,可以作为M390/304焊接接头的最佳热处理工艺,对应焊接接头的抗拉强度和断后伸长率为502 MPa和20.8%,抗拉强度和断后伸长率分别是焊态的98%和95%. 1 150℃水淬热处理工艺的M390母材、细晶区和粗晶区中碳化物平均尺寸最小,碳化物形貌以细小的块状均匀分布.淬火温度升高,抗拉强度和断后伸长率均呈现出先下降后升高的趋势,随着冷却速度的减小,抗拉强度和断后伸长率均呈现出下降的趋势.不同热处理工艺下焊接接头的断裂位置在M390粗晶区... 相似文献
13.
以奥氏体不锈钢容器常用材料为例,详细介绍了选用熔炼焊剂和烧结焊剂分别进行埋弧焊工艺试验,试验结果表明,焊接接头的力学性能、工艺性能及耐晶间腐蚀性能符合标准及规程的要求.据此总结的焊接工艺,已成功地应用于焊接生产,对其他奥氏体不锈钢的埋弧焊具有较好的借鉴作用. 相似文献
14.
运用ANSYS软件对钨极惰性气体保护焊接(GTAW)热过程进行数值分析.连续施焊20s和自然冷却20s的等温面瞬态演变结果表明,施焊开始后经过5 s工件全部熔透,但冷却开始后液态熔池区域在不到1 s内就全部消失;施焊阶段高温区域随热源同步移动,冷却开始后高温区域会逐渐后移并终冷至室温.工件上一系列等距离点的焊接热循环曲线表明,稳态时焊接热循环曲线升温阶段变化趋势相同,但由于熔融金属从液态转变为固态释放出相变潜热,使得冷却阶段变化趋势存在明显差别:越远离收弧位置的点,温度衰减越缓慢;越靠近收弧位置的点,衰减越快.并通过分析焊接电流、焊接速度、热流集中参数对焊接热过程的影响规律,获得了优化的焊接工艺参数. 相似文献
15.
本文介绍了电站常用的奥氏体不锈钢的特点,焊接性能及焊接工艺。并提供了电站奥氏体不锈钢焊接常用的手工电弧焊和TIG焊的焊接推荐参数。 相似文献
16.
不锈钢轨道车辆选用SUS301L系列奥氏体不锈钢材质,采用薄板焊接,对复杂的轨道车辆结构的不同结构使用不同特点的焊接工艺技术。介绍不锈钢车辆材料的特点和性能,以及电阻点焊技术、熔化极气体保护焊焊接技术、钨极氩弧焊焊接技术、螺柱焊焊接技术原理。分析不锈钢车辆的焊接工艺特点、焊接工艺规范、焊接设备特点等,研究在高强奥氏体不锈钢材料的车辆生产中的焊接工艺技术。 相似文献
17.
针对309L+347L双层不锈钢带极堆焊工艺,采用高温、高压釜试验方法进行了氢剥离试验研究,试验发现氢剥离裂纹萌生于紧靠熔合区硬化带的纯奥氏体晶界并沿平行于硬化带的奥氏体晶界扩展.结果表明,氢剥离的主要机制是H原子在硬化带与奥氏体不锈钢结合界面高度聚集,造成紧靠硬化带的纯奥氏体晶界脆化,在结合界面高剪应力的作用下,裂纹萌生和扩展.采用较小的焊接热输入,抑制309L堆焊层奥氏体晶粒过分长大并保证铁素体含量;采用合理的焊后热处理,减小硬化带厚度及控制加氢反应器停运的冷却速度是防止氢剥离的有效措施. 相似文献
18.
19.
奥氏体不锈钢的物理特性与碳钢的差异较大,采用埋弧焊焊接不锈钢时,在同样的热输入下,不锈钢母材的熔化速度和对焊丝伸出端的预热作用比碳钢要大。在大量焊接试验的基础上,分析了不锈钢埋弧焊的特点,提出了不锈钢埋弧焊合理的焊接工艺,使不锈钢母材及焊丝的熔化速度和焊缝金属凝固速度平衡,从而避免了焊缝金属过烧和满溢,使不锈钢埋弧焊得到了广泛应用。 相似文献
20.
研究了SAF2205双相不锈钢在不同焊接工艺和层问温度下焊接接头的组织和力学性能.结果表明:在所采用的焊接工艺参数下,GTAW和SMAW均能得到合格的焊缝,GTAW获得的焊接接头的组织和相比例优于SMAW,冲击韧度高于SMAW.连续焊时得到的金相组织严重奥氏体化. 相似文献