试样直径对TC4钛合金拉伸性能的影响

通过对不同直径的TC4钛合金试样进行室温拉伸试验,研究了试样直径对试验测得TC4钛合金抗拉强度、屈服强度、断后伸长率以及断面收缩率等拉伸性能的影响规律,并探讨了其影响机制。结果表明:试验测得TC4钛合金的抗拉强度和屈服强度随试样直径的增大呈指数函数关系下降,而断后伸长率和断面收缩率随试样直径的增大呈线性函数关系下降;该种变化规律是由不同直径试样TC4钛合金显微组织结构和加工方式等引起的。     

冷矫直对压力容器用钢力学性能的影响

利用化学成分分析、残余应力测试、力学性能试验等方法,探讨了冷矫直对压力容器用钢拉伸性能的影响。结果表明:样坯冷矫直后,屈服强度偏大,抗拉强度、断后伸长率及断面收缩率基本不变;样坯冷矫直+退火处理后,屈服强度和抗拉强度均偏小,断后伸长率及断面收缩率变化不明显;冷矫直影响压力容器用钢力学性能的主要原因是冷矫直后产生了残余应力,出现了应变硬化,使材料的屈服强度增加。     

热处理工艺对16Mn钢锻件显微组织和力学性能的影响

采用热处理试验、拉伸试验、冲击试验、金相检验和断口分析等方法,分析了热处理工艺对16 Mn钢锻件的显微组织和力学性能的影响.结果表明:在相同正火温度下,随着正火冷却速率的提高,16 Mn钢锻件的抗拉强度、屈服强度和硬度均呈上升趋势,断后伸长率呈下降趋势,断面收缩率变化不明显,-20℃冲击吸收功均高于标准值(不小于41 ...     

不锈钢拉伸试验条件与断后伸长率测量值的关系

采用单向拉伸试验研究了不同拉伸速度、不同试样规格对不锈钢冷轧薄板断后伸长率测量值的影响。结果表明:不锈钢的断后伸长率测量值随拉伸速度的提高而下降、随试样横截面的增大而提高。说明拉伸试验条件对不锈钢薄板的断后伸长率测量值影响较大,只有在拉伸试验条件一致的情况下,断后伸长率测量值才能作为选材的依据之一。     

钢中砷含量对力学性能影响的回归分析

利用线性回归法分析了60Si2MnA钢中砷含量对力学性能的影响。结果表明：砷含量与抗拉强度、屈服强度及断后伸长率存在一定的线性关系;随着砷含量的增加,抗拉强度和屈服强度上升,而断后伸长率下降;生产过程中为了保证断后伸长率在6．5％以上,砷含量需控制在0．0160％（质量分数）以下。     

拉伸速度和制样方式对聚苯乙烯和聚丙烯拉伸性能的影响

研究了拉伸速度及制样方式对聚苯乙烯(PP)和聚丙烯(PS)材料的拉伸强度和断后伸长率的影响。结果表明:随着拉伸速度的增大,两种材料的拉伸强度均有所增加,而断后伸长率却呈现出不同的变化;PS注塑成型试样的拉伸强度和断后伸长率都明显高于压制成型试样,PP注塑成型试样的断后伸长率比压制成型试样的增加了69%,而拉伸强度几乎没有改变。     

变形量对TC18钛合金力学性能的影响

采用一种专门用于钛合金锻造工艺参数定量研究的专利技术研究了β区变形量(从10%到65%)对TC18钛合金关键力学性能、显微组织的影响。研究结果表明:β区变形时,变形量对合金抗拉强度影响不大,σb在1150MPa左右;但对合金伸长率、断面收缩率和断裂韧度均有显著影响。变形量每增加10%,伸长率可提高0.7%左右;断面收缩率提高4%左右;断裂韧度下降3MPa·m1/2左右。为获得TC18钛合金强度-塑性-韧性的最佳匹配,应将β区变形量控制在35%左右。     

热处理温度对45CrNiMoVA钢性能的影响

对45CrNiMoVA钢采用不同温度淬火且相同回火温度进行了热处理,测定了其常规力学性能和断裂力学性能,并用扫描电镜观察了其断口形貌,以分析淬火温度对其影响的机理.结果表明,在一定范围内淬火温度对45CrNiMoVA钢的屈服强度、抗拉强度和硬度没有影响,而对其断面收缩率、伸长率和冲击功却影响很大,在1 350 ℃淬火下处理将导致材料抗拉强度下降.     

304不锈钢箔材在不同应变速率下的拉伸性能研究

304不锈钢是一种常用的奥氏体不锈钢.在拉伸应变过程中,应变速率的变化会诱发马氏体转变量和转变速率,以及内部组织滑移线、位错、层错、形变孪晶密度的转变量和转变速率的不同,从而表现出不同的应变硬化行为.本文针对0.1 mm厚度304奥氏体不锈钢箔材,从断后伸长率,断面收缩率,屈服强度,抗拉强度及硬化指数5个方面,研究了室温条件下不同应变速率对其拉伸性能的影响.实验结果表明：马氏体转变理论同样适用于304奥氏体不锈钢箔材, 且0.1 mm厚度304不锈钢存在“越薄越脆,越小越强”的尺寸效应现象;同时,0.1 mm厚度304奥氏体不锈钢箔材拉伸力学性能随应变速率的变化主要表现在以下几方面：断后延伸率和断面收缩率均随着应变速率的增加而降低;低应变速率时,随着应变速率的增加屈服强度增大,而抗拉强度随应变速率的提高呈现减弱的相反规律;高应变速率下,304奥氏体不锈钢的强度主要由材料本身性能决定,应变速率的改变对强度的影响较小;准静态低应变速率下,硬化指数随应变速率增大而升高,较高应变速率下,硬化指数与应变速率变化无关.     

粉末冶金含铜无磁钢平衡块的组织与性能研究

采用高锰预合金粉C0.3-Mn19-Fe,添加5%~20%的电解铜粉,通过PM工艺制备无磁钢制品,研究铜含量对粉末冶金高锰无磁钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明:用高温推舟炉在1 280℃,N_2-H_2气氛下保温1.5 h,材料的显微组织为奥氏体、铜相和孔隙;材料的抗拉强度和断后伸长率均随铜含量的增加呈先升后降趋势;当铜含量为15%时,抗拉强度和断后伸长率最高,分别达到645 MPa和14.88%。     

轧机机架衬板工作层材料热处理工艺研究

研究了热处理工艺对钢管连轧机架耐磨复合衬板工作层材料力学性能的影响。结果显示,硬度随淬火温度升高而升高,但高于900℃时,硬度反而下降;低于920℃时,冲击韧性变化不明显,高于920℃时,冲击韧性略有下降。随着回火温度升高,冲击韧性和断裂韧性提高,高于400℃时,伸长率和断面收缩率大幅度提高。但高于450℃时,硬度明显降低。耐磨性在350℃回火后达到最大值。耐磨复合衬板工作层材料的最优热处理工艺为900～920℃淬火+350～370℃回火。     

316L不锈钢管的膨胀性能

采用自上而下的膨胀工艺,对316L不锈钢管进行9%的径向膨胀实验,对比膨胀变形前后的力学性能。研究结果揭示了316L不锈钢管的膨胀特性:管材的长度减小了约3.6%,壁厚减小了4.4%左右,不均匀变形程度增加;由于加工硬化,管材的布氏硬度和抗拉强度明显增加,断后伸长率和断面收缩率出现大幅度下降。断口形貌表明膨胀前后的316L不锈钢管均属于韧性断裂,膨胀前试样断口以韧窝为主,部分韧窝呈撕裂状,而且出现明显的蛇形滑动现象;膨胀后试样断口的韧窝变小变浅,大部分蛇形滑动现象消失。     

工艺参数对楔横轧42CrMo/Q235复合材料层合轴厚径比的影响

借助ANSYS/LS-DYNA软件,建立楔横轧层合轴有限元模型,根据四因素三水平的正交实验进行部分厚径比轧制实验。通过有限元数值模拟,分析工艺参数成形角、展宽角、断面收缩率和轧制温度对厚径比的影响规律。结果表明:轧制实验结果和有限元模拟的结果相符合,有限元模型可以用来预测厚径比。厚径比随着展宽角的增大先迅速下降,后缓慢下降;随着轧制温度的增大先增加,后缓慢增加;随着断面收缩率的增大先缓慢增加,后趋于平缓;随着成形角的增大变化不明显。对厚径比的影响主次为:展宽角、轧制温度、断面收缩率、成形角。研究结果有助于指导层合轴覆材厚度和基材半径尺寸的调控与设计。     

航空结构钢拉伸试验检测结果测量不确定度的评定

本文根据GB/T 228.1-2010建立数学模型,从设备、方法及试验重复性方面对某航空结构钢抗拉强度、断后伸长率及断面收缩率测量结果的不确定度进行评定,计算出各标准不确定度、合成不确定度及扩展不确定度,分析金属材料在室温拉伸试验过程中不确定度的主要来源,提出减小不确定度的方法,并对不确定度的相关问题进行讨论。     

圆钢丝断面收缩率快速计算方法

GB228-87《金属拉力试验法》中,对试样断面收缩率(?)的计算,列出了以下公式:(?)=S_0-S_1/S_0×100%式中S_0——试样原始面积S_1——试样断后面积生产检验中,运用此公式计算圆钢丝的断面收缩率,程序是相当复杂的.首先是测量断前丝径,计算其圆面积.拉断后,再测量断后丝径.计算圆面积.先有这两步的计算,方能代入以上公式.现在,我们提出一个公式,可以省略这两步计算.公式如下:     

ASTM金属材料拉伸试验方法介绍

介绍了ASTM E8(E8M)标准中的金属材料屈服强度、屈服点伸长率、均匀伸长率、抗拉强度、伸长率和断面收缩率的测量方法，并与我国相应的标准试验方法进行了比较。     

贮存金属铀的力学性能及腐蚀行为

研究了金属铀在室温大气环境经15年贮存后,力学性能及表面腐蚀状况的变化。结果表明,与未经存贮的试样相比,存贮后金属铀的屈服强度提高了13.0%、抗拉强度、冲击韧性、断后伸长率和断面收缩率分别降低了0.8,10.4,14.0和33.3%。在大气环境中表面腐蚀形貌主要呈斑状,环境中的水汽是导致金属铀在贮存中发生腐蚀的主要因素,硅杂质在水汽存在条件会促进铀表面点蚀的形成。     

TC4钛合金棒材拉伸试验结果的不确定度评定

依据GB／T228-2002中规定的试验方法对TC4钛合金棒材进行了拉伸试验,对材料的力学性能包括屈服强度、抗拉强度、断后伸长率和断面收缩率进行了测试,从试样尺寸测量、试验机、引伸计、试验数据修约及材料的不均匀性等方面分析了测量标准不确定度产生的原因,对拉伸试验结果进行了不确定度评定,并对试验结论的判断进行了讨论。本方法对其他金属材料的棒材拉伸测量结果不确定度的评定具有一定的参考价值。     

Mn含量对中锰钢微观组织及力学性能的影响

通过金相观察、X射线衍射、透射分析及力学性能测试,探索了Mn含量对中锰钢微观组织及力学性能的影响。结果表明,通过临界区退火处理,不同锰含量的中锰钢(w(Mn):3.86%～5.4%)在室温下均可获得铁素体和奥氏体复相组织,奥氏体含量随Mn含量的增加而增多,而其稳定性呈相反的变化趋势。试验钢强度随Mn含量的增加而增加,断后伸长率及断面收缩率两塑性指标随Mn含量变化呈相反的变化趋势,冲击韧性随Mn的增加而降低。试验钢力学性能随Mn含量的变化与试验钢中Mn的存在形式、逆转奥氏体的含量及稳定性相关。     

测定断后伸长率的新方法——解析法

GB/T 228-2002规定了用直接法和移位法测定断后伸长率,直接法测得的断后伸长率随断口所在的位置而变化,不具备唯一性;移位法弥补了直接法的不足,但是比较麻烦。笔者提出了一种测定断后伸长率的新方法——解析法。该方法利用断口两侧伸长变形的对称性,在试样断裂后较长的一半中,已经包含了试样伸长的全部信息的特征,虚拟一个拉伸试样;这个虚拟试样断口两侧的伸长变形是对称的,继而利用GB/T 17600-1998中的断后伸长率换算公式计算得到所要求的断后伸长率。解析法得到的断后伸长率测定结果优于直接法和移位法,特别适用于对材料断后伸长率研究的工作。