明台水电枢纽下游河床局部冲刷研究

针对明台水电枢纽闸下消能回顾，在１：３８比尺的二元水槽上进行了定床和局部动床下游冲刷试验研究，研究结果表明，闸下冲刷起控制作用的状况为设计洪水流量，右七闸孔闸下设消力池时，其冲刷高程在基岩以下３～４ｍ；左八闸孔不设消力池时，闸下冲坑深度比右七孔低４～５ｍ。试验采用减缓斜坡坡度，坡底设消力槛等修改措施，大大减小了闸下冲刷深度，其试验成果已被设计及施工单位采用。     

闸后冲刷深度计算的探讨

利用《水闸设计》规范计算的闸后冲刷深度,经模型试验论证偏大。计算时可考虑闸后冲刷坑逐步形成,因此闸后水深也再逐步加深,这样计算出来的闸后冲刷深度和模型试验数据较为吻合。     

闸后冲刷深度计算的探讨

利用<水闸设计>规范计算的闸后冲刷深度,经模型试验论证偏大.计算时可考虑闸后冲刷坑逐步形成,因此闸后水深也在逐步加深,这样计算出来的闸后冲刷深度和模型试验数据较为吻合.     

涵闸下游冲刷原因和处理方法

由于涵闸既能拦挡洪水又能泄水、调节流量和控制水位,因此在灌溉、排涝、防洪等农田水利工程中占有重要的位置,为确保工程安全,充分发挥工程效益,必须对涵闸进行科学管理,合理控制运用。涵闸由闸室、上游连接段、下游连接段三大部分组成。根据对部分大中型涵闸调查,下游发生冲刷问题的约占40%,小型涵闸下游发生冲刷更为普遍。许多涵闸的下游保护段总长度(包括护坦、海漫及防护槽)一般为8～12倍的水头;在运用1～2年后,下游保护段末端都会受到冲刷,有的护坦、海漫会受到破坏,特别是两岸边坡冲刷更为严重。涵闸下游冲刷产生的原因是多方面的,但…     

连山河冲刷深度计算方法

根据水流平行于岸坡及斜冲防护岸坡条件下的冲刷深度推求方法,对连山河典型河段的冲刷深度进行计算,通过5处断面计算结果比对,进行成果合理性分析,确定连山河典型河段的冲刷深度,为连山河沿岸防洪评价及水利工程施工提供技术支撑。     

砂质河床桥墩局部冲刷深度预测

桥墩局部冲刷深度的准确预测对跨河桥梁设计有重要的影响,是决定桥墩基础埋置深度的关键因素。该文基于桥墩局部冲刷机理分析及能量平衡理论,建立了适用于砂质河床窄墩深流型、过渡型和宽墩浅流型流场的局部冲刷平衡深度的预测方程。通过与实验数据对比,分别得到清水冲刷和动床冲刷时不同流场类型所处的深宽比范围。选取代表性实验数据对方程的适用性进行了验证。与已有预测方程的误差对比分析表明,根据流场类型分别建立冲刷深度预测方程,能有效提高预测的精度。     

三峡水库下游河床冲刷趋势探讨

据泥沙数学模型的计算分析,　对三峡水库修建后坝下游河床冲刷发展规律进行探讨,并论述了因河床冲刷引起的河床变化、沿程含沙量恢复以及下游各站水位下降等变化趋势。     

再分析卡里巴拱坝下游河床冲刷严重的原因

卡里巴 (Kariba)拱坝下游河床冲深达 5 7～ 80m ,是世界上河床冲刷最为严重的拱坝 ,有着其地质、泄水布置等方面的原因。其中主要原因是泄水中孔出口佛劳德数较低 ,6股水舌入水后能量聚集 ,同时河床又未采取保护措施。总结其经验可避免类似冲刷在我国出现 ,对小湾、溪落渡等高拱坝护坡不护底水垫塘的论证有着重要意义 ,对其它工程也有参考意义     

再分析卡里巴拱坝下游河床冲刷严重的原因

 卡里巴(Kariba)拱坝下游河床冲深达57～80 m,是世界上河床冲刷最为严重的拱坝,有着其地质、泄水布置等方面的原因。其中主要原因是泄水中孔出口佛劳德数较低,6股水舌入水后能量聚集,同时河床又未采取保护措施。总结其经验可避免类似冲刷在我国出现,对小湾、溪落渡等高拱坝护坡不护底水垫塘的论证有着重要意义,对其它工程也有参考意义。     

黄河下游丁坝坝头局部冲刷深度计算方法初探

根据泥沙起动平衡理论，导出了丁坝坝头局部冲刷深度计算公式，并用黄河下游原型观测资料和室内试验资料对公式进行了验证。该公式考虑了河床组成的粘结力和重力两种不同性质的抗冲作用，并采用黄河实测资料对综合系数进行率定。     

河流弯道水流特点与冲刷深度探讨

根据河流弯道水流的特点,对弯道水流的冲刷机理和冲刷深度进行了分析与探讨,并给出了国外学者计算弯道水流冲刷深度的几种方法.     

挑流消能冲刷时间对冲刷深度影响的试验研究

通过大量的模型试验,对挑流冲刷坑形成的时间过程进行了研究,将冲刷坑随时间的发展变化趋势与前人的理论分析成果进行拟合优化,得出在某个特定时间内,冲刷深度与时间成幂函数关系。本文通过此试验,对研究冲坑演变规律有一定的意义。     

Multi-approach analysis of maximum riverbed scour depth above subway tunnel

When subway tunnels are routed underneath rivers, riverbed scour may expose the structure, with potentially severe consequences. Thus, it is important to identify the maximum scour depth to ensure that the designed buried depth is adequate. There are a range of methods that may be applied to this problem, including the fluvial process analysis method, geological structure analysis method, scour formula method, scour model experiment method, and numerical simulation method. However, the application ranges and forecasting precision of these methods vary considerably. In order to quantitatively analyze the characteristics of the different methods, a subway tunnel passing underneath a river was selected, and the aforementioned five methods were used to forecast the maximum scour depth. The fluvial process analysis method was used to characterize the river regime and evolution trend, which were the baseline for examination of the scour depth of the riverbed. The results obtained from the scour model experiment and the numerical simulation methods are reliable; these two methods are suitable for application to tunnel projects passing underneath rivers. The scour formula method was less accurate than the scour model experiment method; it is suitable for application to lower risk projects such as pipelines. The results of the geological structure analysis had low precision; the method is suitable for use as a secondary method to assist other research methods. To forecast the maximum scour depth of the riverbed above the subway tunnel, a combination of methods is suggested, and the appropriate analysis method should be chosen with respect to the local conditions.     

长江口典型丁坝坝头冲深计算模式选择与验证

根据长江口的水文泥沙特性和丁坝的特征 .探讨了适合于长江口典型丁坝坝头最大冲深计算的模式 ,为丁坝坝头冲刷坑深度计算和判断冲刷坑的稳定性提供依据 .并给出了适合于长江口典型丁坝坝头床沙起冲流速的估算式 .     

泥石流坝后侵蚀坑内部边坡规律实验研究

侵蚀坑内部边坡的大小决定着侵蚀坑的形态和发展,研究侵蚀坑内部边坡的变化规律可为合理估算冲刷范围提供依据.通过室内水槽实验观测,侵蚀坑纵剖面坑内坡度总体表现为上游坡较下游坡陡,并且随着水槽原始坡度以及沟床组成物质的变化而变化.对于具有相同级配的粘性砂和无粘性砂,粘性砂的侵蚀坑坑内坡度较无粘性砂的要陡.定义侵蚀坑上下游出口与其最深点连线的倾角为侵蚀坑坑内上下游坡度,通过对实验数据进行回归分析,建立了侵蚀坑坑内坡度与泥沙的水下休止角以及沟床原始纵坡之间的定量关系.     

射流冲刷平衡深度研究

本文通过水槽实验和理论分析,研究了在水流速度低、泥沙易淤积的区域引入平面冲击射流对消除泥沙淤积的影响。实验观测了射流局部达到冲刷平衡时,最大冲刷深度随射流喷口高度、喷口宽度、喷口流速、横流流速及泥沙特性变化的规律。由泥沙起动理论和平面射流运动规律,建立了射流冲刷平衡深度计算式。用不同性质的泥沙和采用不同射流喷口宽度、不同喷口高度的射流冲刷实验资料对建立的计算公式进行了验证,计算结果与实验资料吻合良好。     

河道冲刷和清水水流河床冲刷率

在冲积河流里。水流条件变化如洪水、水库泄放清水、河道渠化等使挟沙力不饱和引起冲刷，称为河道冲刷。这与水工建筑造成的局部冲刷不同。河道冲刷深度主要决定于冲刷率和冲刷历时。本研究通过对各种泥沙大量实验，证明了河床冲刷率正比于水流提供的冲刷功率并依赖于泥沙粒径和容重，首次提出了冲刷率公式。经验证，该公式可以用于非恒定流输沙和河流洪水冲刷计算。     

丁坝头冲深和堵口抛石大小的计算

将局部冲刷计算式应用到丁坝头和堵口截流冲坑深度的计算，并引用绕板桩渗流场渗势理论计算水流绕坝头的单宽流量（或流速),而给出了进占堵口丁坝坝头护脚抛石的稳定性计算式，经过验算，冲深与抛石稳定性的计算与实际工程的结果较为一致。     

波流作用下淹没圆柱局部冲深影响因素分析

淹没圆柱在海洋工程中运用广泛,局部冲刷对此类建筑物的安全有较大影响。为掌握该类型建筑物在波流作用下的冲刷特性,在波流水槽内开展了一系列试验研究。试验将圆柱模型安装在波流水槽中部的沙槽内,沙槽内铺设中值粒径0.22 mm的无黏性沙,形成平底海床。试验中圆柱处于淹没情况,改变入射波流条件,观测多种波流作用下,不同高度淹没圆柱周围的局部冲刷深度发展过程,分析了多种无量纲参数对局部冲刷深度的影响。结果表明:当KC数不变时,冲刷深度s/D随着相对流速U_cw和Fr的增大而增大,当Fr增大到一定程度时(Fr>0.80),冲刷深度s/D趋于稳定; U_cw在固定范围内时,冲刷深度s/D随KC数的增加而增加,增长速率逐渐变慢; 引入淹没因子K_s,得到了淹没圆柱与非淹没圆柱的冲刷深度计算关系式。