35CrMo钢与45#钢焊接在压力容器上的应用

1 问题的提出我厂生产的瓦楞机主体部件——瓦楞辊是由两端左、右轴头与中间滚筒焊接而成,如图1所示。滚筒材料为35CrMoφ299×50的无缝钢管,两轴头材料为45~#钢。     

ZG35CrMo钢的焊接

针对较大厚度的ZG35CrMo钢的焊接性编制了合理的焊接工艺,详细地说明了焊接过程的具体操怍方法,并取得了良好的焊后效果。     

锤式破碎机圆盘45钢与35CrMo铸钢的焊接

某水泥厂进口锤式破碎机中,承受冲击载荷的圆盘为易损件.我公司机修厂为该厂制作圆盘备件,在没有对圆盘进行受力分析和材料焊接性分析的情况下,仅根据对原件化验结果,选择盘芯使用35CrMo铸钢,盘片使用45钢热轧钢板.在盘芯与盘片的焊接过程中出现了裂纹.     

35CrMo钢与40CrMnMo钢的焊接

ＰＤＣ钻头是 2 0世纪 80年代钻井技术的三大创新之一 ,现已广泛应用于石油钻探开发中 ,是破碎岩石的有效工具 ;它是由钻头胎体、切削齿、钢体和上接头组成 ,其中胎体是通过炉中高温烧结与钢体结合在一起 ,再通过钢体 (退火状态 35ＣｒＭｏ钢 )与上接头 (调质状态4 0ＣｒＭｎＭｏ钢 )的焊接连成一整体。工作时 ,在钻压、扭矩和冲击载荷的作用下 ,焊缝受到相当大的应力 ,因此要求焊接接头强度高。同时 ,由于钻头胎体的材料耐磨性强 ,如果焊缝发生断裂 ,钻头掉入井底 ,将无法进行打捞和磨削 ,将造成相当大的损失。因此ＰＤＣ钻头钢体与上接头…     

35CrMo与Q235钢的焊接

我厂生产的KRS-14热采井口装置,采用原设计用ZG35CrMo.由于铸钢周期长,且生产成本高,故建议改为焊接结构,其阀体采用35CrMo,法兰盘采用Q235钢.35CrMo钢是中碳调质钢,组织为高碳马氏体,焊接性较差,而Q235钢是低碳钢,焊接性良好.这两种钢在金相组织、化学成分、物理性能、机械性能上差异很大,焊接性差异也很     

45钢与42CrMo合金钢焊接工艺

对45钢和42CrMo合金钢的焊接性能进行了分析,制订了45钢与42CrMo合金钢安全联轴器的焊接工艺。采用手工电弧焊或CO2气体保护焊,严格执行焊接工艺,均能得到满足性能要求的焊缝。     

平台ZG35CrMo钢的焊接

针对大型铸钢件的焊接性制定了合理有效的焊接工艺，通过对焊接过程及操作方法的控制，使焊件获得良好的性能。     

NS112与15CrMo异种钢的焊接工艺

本文介绍NS112钢与15CrMo钢的焊接性分析、焊接工艺的制定、焊接工艺参数的确定及无损检测和焊缝返修方法。     

ZG35CrMo钢焊接工艺研究

ZG35CrMo的可焊接性能较差,易产生冷裂纹。通过焊前预热、层间温度控制及焊后热处理等手段获得了满足质量要求的焊缝。     

35CrMo低合金高强钢与20钢管线的焊接

1概述 某企业在生产石油钻采专业输送管道中,法兰盘材质选用35CrMo低合金调质结构钢,管道主体选用符合GB/T8163-1999规定的Φ273 mmx1420钢管材.在以往的生产中,选用了适用淬火组织和异种钢材焊接兼顾的Cr16Ni25Mo6N焊条进行焊接,使用中发现以下几个问题有待解决:     

35CrMo钢高压管线的焊接工艺

利用OK Tigrod 55焊丝,采用手工钨极氩弧焊对35CrMo高压水泥固井管线进行整管焊接试验,焊后进行了焊接接头的拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验,测试硬度,并检验了焊缝宏观形貌,观察了焊缝微观组织。结果表明,采用拟订的焊接工艺参数和热处理方式,焊接接头力学性能良好,达到项目设计要求;熔合线及热影响区的冲击吸收功高达175~191 J,主要原因是在二区域内形成了细小、等轴的铁素体+珠光体组织;焊缝中心的冲击吸收功相对较低(96 J),主要原因是形成了柱状晶及贝氏体组织。该焊接工艺方案已成功地应用于高压水泥固井管线建造中。     

ZG35CrMo低合金强度钢的焊接

分析了35CrMo铸钢的焊接性能以及焊接参数,如焊接材料、预热温度和焊后热处理方案等的选择。采用合理的焊接工艺,可使焊缝质量达到设计要求。     

35CrMo钢

正35CrMo是合金结调质构钢。材料编号1.7220,执行德国准标:GB/T3077—1999,我国舞钢的执行标准:GB/T11251—2009。对应各国牌号,英国的708A3735CrMo,法国的35CD4,意大利的35CrMo4,NBN34CrMo4,日标SCM432/SCRRM3;瑞典:2234。该钢材有很高的静力强度、冲击韧性及较高的疲劳极限,淬透性较40Cr高,高温下有高的蠕变强度与持     

10CrMo910与Incoloy 800H异种钢焊接工艺

在石油化工建设中经常遇到异种钢焊接问题,对于化学成分和物理性能各不相同的耐热钢10CrMo910与镍基合金Incoloy 800H异种钢的焊接,存在焊缝化学成分的控制、过渡层的形成以及接头的应力状态问题,为解决上述问题,根据焊接性分析和焊接工艺试验.制定了合理的焊接工艺,按此工艺施焊,得到了满意的焊接接头.     

42CrMo与Q345B异种钢的焊接工艺研究

对Q345B与调质后的42CrMo合金钢的焊接性能进行了研究分析;以轨道式锻压操作机的部件夹头为例,进行了Q345B与42CrMo异种钢的焊接性研究及试验,并制订了合理的焊接工艺措施.采用SMAW打底,GMAW填充的组合焊接方法,配合合理的工艺方法及工艺参数,最终获得了性能优良的焊接接头.     

20CrMo钢与45钢激光对接焊接头的组织与性能

分析了20CrMo钢和45钢激光焊接接头焊缝处的显微组织和硬度,并与钎焊焊缝进行对比。结果表明,低合金钢20CrMo与45钢激光对接焊后的热影响区狭窄,显微组织没有明显长大,硬度梯度变化平缓;而用普通钎焊得到的焊缝与母材组织有明显分界面,且缺陷明显。     

P91与10CrMo910异种钢焊接接头特性分析

通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr-1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性。结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性。由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律。在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区。     

35CrMo钢的热处理

本文总结了多年来有关35CrMo钢热处理的经验,认为35CrMo钢制大件调质处理后冲击韧性等力学性能达不到要求的原因主要是组织中出现较大量的上贝氏体。而此钢大件调质组织中是否出现上贝氏体及其量的多少,又主要与原材料的冶金质量即钢中存在某种微量元素有关。避免形成较多上贝氏体的热处理工艺措施是加快淬火冷却速度。