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1.
两国家将非金属夹杂物检验标准JIS G 0555:2003中的点算法与GB/T 10561—2005进行了比较。结果表明:两个标准在标准演变、检验目的、取样方法、制样方法、夹杂物分类方法等方面相近,而在取样面积、放大倍数、视场及视场数选取、夹杂物评定方法、结果表示等方面有很大的差别;JIS G 0555:2003中的点算法与GB/T 10561—2005相比,也有其科学、合理之处。 相似文献
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《理化检验(物理分册)》2015,(4)
对钢中非金属夹杂物按来源、化学成分和形态进行了分类,并依据金属学原理讨论了非金属夹杂物的危害以及对钢的各种性能的影响,详细介绍了各类非金属夹杂物的形态特征和分布特点以及在光学显微镜明场、暗场和偏光下的颜色,最后简单介绍了非金属夹杂物检验标准GB/T10561-2005的主要内容和技术要点。 相似文献
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通过对 92 5 4钢非金属夹杂物含量的检验 ,发现该钢用水剂型研磨料抛光易产生腐蚀点 ,且易与非金属夹杂物混淆 ;使用酒精剂型研磨料抛光 ,可以避免此假象。 相似文献
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王立辉 《理化检验(物理分册)》2010,(10):637-640
根据JJF 1059-1999和GB/T 10561-2005,采用光学显微镜及金相图像分析软件对某轧制比大于3的LZ50钢轴坯的非金属夹杂物长度进行了观察和测量,按A法检验,放大100倍观察,对检测非金属夹杂物长度的测量不确定度来源进行了分析,并对每个不确定度分量进行了评定,最终给出了扩展不确定度及测量结果的不确度报告。结果表明:LZ50钢轴坯中的非金属夹杂物主要为C类细系硅酸盐夹杂物;测量结果的不确定度报告为,最严重视场C类非金属夹杂物总长度的测量值为(632±6)μm,k=2。 相似文献
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《理化检验(物理分册)》2016,(1)
非金属夹杂物含量是衡量金属材料质量的一个重要指标,笔者通过对同一炉70级帘线钢盘条中的5个试样,分别利用GB/T 10561-2005中的A法和DIN 50602-1985中的K法进行非金属夹杂物含量测定,得到了两种不同的检测结论。通过探讨发现非金属夹杂物的宽度指标是产生两者检测结果差别的主要原因,建议在GB/T 10561-2005的后期修订过程中,考虑非金属夹杂物宽度指标对评定结果的影响。 相似文献
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非金属夹杂物检验的国家标准修订在即,为完善标准,对GB/T 10561—2005《钢中非金属夹杂物含量的测定——标准评级图显微检验法》进行了详细研读,并与旧版国家标准及相应的国际标准进行了对比。结果表明:GB/T 10561—2005较旧版GB/T 10561—1989更加完善,其规定了根据夹杂物的长度、厚度、直径、颗粒数及分布对夹杂物进行评级,方便试验人员的操作,有利于准确评价钢材的质量;GB/T 10561—2005在文本编辑、原理公式、实际检验规则、结果表示、图谱制作等方面存在需要进一步完善之处。 相似文献
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硬线盘钢制品对钢的纯净度,夹杂物的尺寸、分布以及形态都有严格的要求,非金属夹杂物又是影响硬线钢质量的主要因素之一。本文通过介绍硬线钢中非金属夹杂物的来源和分类,分析了不同类型夹杂物的形成机理及形貌,指出了非金属夹杂物对硬线钢的影响和危害。 相似文献
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零夹杂钢精炼的理论与工艺 总被引:4,自引:0,他引:4
零夹杂钢即夹杂物高度弥散分、尺寸小于1 μm的钢.论文从理论上分析其制备的可能性,展望其性能.具体工艺措施为:经过预脱铝处理的超低S、P工业纯铁,在50 kg真空感应炉中依靠碳氧脱氧反应进行初脱氧、深脱氧和合金化处理,炼成42CrMo钢,最后在电子束炉中经过两次重熔,得到全氧量为T.O.=4×10-6的42CrMo锭.精炼钢锻造成材后,非金属夹杂物非常细小用常规金相检验(×100倍)很难定量评级,在扫描电镜检测下发现有少量1~4 μm 的Al2O3夹杂,其主要来自铁合金原料.疲劳寿命由107转数提高到109转数. 相似文献
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某20CrMnMo钢滚轮体渗碳、淬火后进行磨削时表面发现裂纹,通过对其进行宏观检验、化学成分分析、非金属夹杂物检验以及金相检验,对裂纹产生原因进行了分析。结果表明:该滚轮体表面裂纹属于磨削裂纹;主要是由于刀刃砂粒的不平整以及磨削工艺的不合理导致的。通过改进磨削工艺较好地解决了滚轮体磨削裂纹产生的问题。 相似文献
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为找到S135钻杆焊缝冲击韧性低、不符合要求的原因,对焊缝进行了冲击试验、力学性能试验、金相检验、化学成分分析、非金属夹杂物检验等,并对冲击试样断口进行了宏观及微观分析.结果表明:钻杆接头材料硫元素含量高,A类非金属夹杂物级别高、含量多,造成摩擦焊焊接时焊缝区形成较多A类非金属夹杂物,影响了组织的连续性,受到冲击力时,... 相似文献
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本文分析了钢中非金属夹杂物的形成以及非金属夹杂物的分布状态与材料性能的关系,钢中非金属夹杂物对加工工艺的影响和性能改善的方法,以及在选材时对非金属夹杂物的综合因素分析。 相似文献
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根据GB/T10561--2005并结合检验实例,介绍了X80管线钢中各种非金属夹杂物的形态及其特征;并分析了夹杂物对钢性能尤其是焊接性能的影响。结果表明:X80管线钢中含有GB/T10561--2005中规定的A,B,C,D及DS各类夹杂物;钢中的夹杂物除了对力学性能和耐腐蚀性能有影响外,对X80管线的钢焊接性能影响也较大。 相似文献
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马文 《理化检验(物理分册)》2014,(8):586-589
通过对连铸坯进行宏观检验、化学成分分析以及金相检验等,对某钢厂型钢中型生产线生产过程中出现的批量热轧H型钢边裂缺陷产生原因进行了分析。结果表明:连铸坯存在内部裂纹缺陷以及非金属夹杂物含量较高,是导致该批H型钢产生边部裂纹的主要原因。最后针对缺陷成因提出了改进措施,使H型钢的边部裂纹情况得到了有效控制。 相似文献
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提高高铁弹条钢的疲劳性能,除了要求弹条钢具有较高的纯净度外,还必须控制弹条钢中的非金属夹杂物。弹条钢中存在的脆性和不变形非金属夹杂物是弹条钢疲劳断裂的重要原因,所以必须控制弹条钢中的夹杂物为低熔点和具有良好的变形能力。借助Factsage热力学计算软件对1873K时钢液与夹杂物间的平衡进行了计算,确定了生成具有良好变形能力的低熔点CaO-SiO2-Al2O3系夹杂物所需要的钢液成分。结果表明:将夹杂物的成分控制在CaO-SiO2-Al2O3系的低熔点区域2中时,钢液中的溶解氧含量为(1~3)×10^-6,远远低于将夹杂物成分控制在低熔点区域1中时的溶解氧的含量,此时可以同时实现夹杂物塑性化和钢液纯净化的要求。 相似文献
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《理化检验(物理分册)》2015,(11)
采用宏观检验、化学成分分析、力学性能测试、金相检验及能谱扫描的方法,对42CrMo钢导向端轴断裂的原因进行了分析。结果表明:端轴断口附近区域存在非金属夹杂物,且加工过程中的热处理制度不当,未得到理想、均匀的回火索氏体组织。淬火导致端轴边缘部位产生体积膨胀及应力集中,致使端轴在非金属夹杂物处形成微裂纹。随着裂纹的不断扩展,最终端轴断裂失效。 相似文献