非晶合金Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0的穆斯堡尔研究

非晶合金Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０（ｘ－１，３，５和７）穆斯堡尔研究表明，Ｎｂ元素对非晶合金的磁有序温度Ｔｃ和超精细相互作用很大的影响，Ｎｂ元素使非晶体Ｆｅ－Ｆｅ间的平均磁相互作用减弱，是造成晶非合金不均匀的重要因素。     

不同退火纳米晶Fe73.1Cu1.2Nb3.2Si12.5B10合金的结构和磁化率的温度关系

在室温下，用Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱和透射电子显微镜了纳米晶Ｆｅ７３．１Ｃｕ１．２Ｎｂ３．２Ｓｉ１２．５Ｂ１０合金的显微组织，给出了α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒的体积份数，平均直径以及非晶基体粒间层的平均厚度的数值。仔细地考查了不同退火态样品加热时效流起始磁化率的温度关系。     

热处理对铁基超微晶合金居里点的影响

利用Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ效应研究了铁基超微晶合金Ｆｅ７３．５Ｃｕ１，Ｎｂ３，Ｓｉ１３．５，Ｂ９经不同热处理后的居里点变化，当合金在５００℃以上退火１ｈ或者在５５０℃升高到５７０℃；当在５５０℃保温时间由１０ｍｉｎ延长到１５０ｍｉｎ时，居里点由５００℃高到５５０℃。同时，晶化使合金中剩余非晶相的居里点发生起伏，这些变化是由于合金晶化过程中Ｃｕ，Ｎｂ，Ｂ原子护散和相结构变化所造成的。     

铁合金文摘THJ1829─1840

铁合金文摘ＴＨＪ１８２９─１８４０ＴＨＪ１８２９ＴＦ６４１．１ＴＦ６１５Ｃｒ－Ｓｉ－Ｃ系和Ｃｒ－Ｆｅ－Ｓｉ－Ｃ系中的液－固平衡［Ｌｉｑｕｉｄ－ＳｏｌｉｄＥｑｕｉｌｉｂｒｉａｉｎｔｈｅＣｒ－Ｓｉ－ＣａｎｄＣｒ－Ｆｅ－Ｓｉ－ＣＳｙｓｔｅｍｓ］，（Ｋ．Ｋｏ...     

宽频带计测磁头用非晶合金的研究

研制出宽频带计测磁头用非晶合金，主要成分为Ｃｏ（７４－７８）Ｆｅ（０．５－３）Ｎｂ（１７－２２）Ｂ（０．５－２．０）。本研制合金磁性能优良，硬度高，脆性小，耐磨性能，用其制成的磁头，频响特性优良，优予标准ＦｅＳｉＡｌ合金，接近和达到美ＳＰｉｎ合金水平。     

稀土钡镁硅铁合金密度和熔化温度范围测定及物相分析

设定ＦＥ３－５％，Ｍｇ６－１０％，Ｂａ４－８％，Ｓｉ～４０％余量为铁（质量百分数）的稀土钡镁硅铁合金，测得该合金的密度为３．７４－４．１４ｇ／ｃｍ＾３，其熔化温度范围为１０５０－１１４０℃，Ｘ射线衍射分析表明主要物相为ＦｅＳｉ２，Ｍｇ２Ｓｉ，ＦｅＳｉ，ＲＥＳｉ２，ＢａＳｉ２，Ｓｉ及新相Ｂａ５．６Ｃｅ２．６Ｓｉ７Ｍｇ１１。     

成分对非晶态Fe—B—Si合金退火脆化行为的影响

本文研究了Ｂ和Ｓｉ的含量及Ｆｅ／（Ｂ＋Ｓｉ）相对含量对非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金退火脆化行为的影响；分析了在常规热处理条件下，利用成分的变化，获得延性与磁性综合性能的可能性。实验结果表明，非晶态Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ合金的退火脆化行为具有较大的成分依赖性，位于Ｆｅ７９ａｔ％－８１ａｔ％，Ｂ１１ａｔ％，Ｓｉ８ａｔ％－９ａｔ％成分范围内的Ｆｅ－Ｂ－Ｓｉ非晶态合金的退火脆化敏感性最小，脆化仍发生于晶化开始之前...     

Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9非晶合金晶化过程的研究

用动态及等温差示扫描量热计（ＤＳＣ）研究非晶合金Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１３．５Ｂ９在制备态及经预退火后的晶化行为。在制备态，合金的有效晶化激活能Ｑ＝３８４ｋＪ／ｍｏｌ，Ａｖｒａｍｉ因子ｎ＝１．５￣１．７。经过至５１０℃的预退火，Ｑｅ上升到４９４ｋＪ／ｍｏｌ。经过４００℃预退火后ｎ值变化不大，而等温晶化的激活能Ｑ（ｘ）上升了２０￣５０ｋＪ／ｍｏｌ。     

超微晶软磁合金的结构与磁性稳定性关系

用Ｘ射线衍射与差热分析相结合的方法研究了Ｆｅ＿（７３．５）Ｃｕ＿（１）Ｎｂ＿（３）（Ｓｉ，Ｂ）＿（２２．５），非晶合金中α－ＦｅＳｉ晶化相的形核、晶界作晶相以及晶化激活能与硅含量的关系。结果表明，随硅含量的增加，晶化激活能降低，α相易于形核，相应的晶化温度与最佳热处理温度也降低。超微晶Ｆｅ＿（７３．５）Ｃｕ＿（１）Ｎｂ＿（３）（Ｓｉ，Ｂ）＿（２２．５），的磁性不仅与α－ＦｅＳｉ晶化相有关，而且还与晶界非晶相的铁磁性密切相关。作品相铁磁性的降低使相邻晶粒间的铁磁耦合减弱，从而使合金的软磁性能下降。     

非晶态合金磁头材料及应用研究

研制出高Ｂｓ非晶态磁头材料ＣｏＦｅＮｉＣｕＳｉＢ和非晶态录象机磁头材料ＣｏＦｅＮｂＮｉＣｒＳｉＢ分别基本满足了录音磁头和录象磁头的要求。认为Ｃｏ基本非晶合金的耐磨性和脆性与成分有重要关系。在滑动状态下，耐磨性与非晶表面氧化膜的存在有关，与滑动速度有关，还与回火过程中合金内部的结构变化有关。其退火脆化与其内部的晶化过程有密切关系。     

Fe—P—C—Cu—Mo—Si非晶材料的晶化动力学

用不同加热速度下差热扫描量热卡计研究了Ｆｅ７９．５Ｐ１８－ｘＣｘＣｕ０．Ｍｏ０．５Ｓｉ１．５非晶材料的晶化动力学。实验结果表明：磷Ｆｅ（ｂ．ｃ．ｃ）起始晶化温度升高。对Ｆｅ７９Ｐ１８－ｘＣｘＣｕ０．５Ｍｏ０．５Ｓｉ１．５非晶材料，随着碳含量增多含量的减少，ＤＳＣ曲线出现双峰，并且两峰峰值温差ΔＴ＝ＴＰ２－Ｔｐ１加宽。     

超低碳Cr26－Ni28－Mo5－Cu3－Nb0．35铸造不锈钢的组织和耐蚀性能

用金相、透射电子显微镜、电子探针与扫描电镜分析研究得出，超低碳Ｃｒ２６－Ｎｉ２８－Ｍｏ５－Ｃｕ３－Ｎｂ０．３５不锈钢铸态组织中含有σ相，经８５０～１１２０℃热处理均可形成σ相，包括（Ｆｅ－Ｃｒ）σ相，（Ｆｅ－Ｍｏ）σ相和（Ｃｒ－Ｎｉ－Ｓｉ）σ相；８５０℃左右有Ｍ６Ｃ型碳化物和ＮｂＣ析出。该钢经１１５０℃２ｈ水冷固溶处理后，具有优良的耐腐蚀性能。     

硅在等温锻造TiAl合金中的分布及其对合金超塑性的影响

通过在９００～１２００℃的温度区间，以５．５×１０－４ｓ－１的初始应变速率拉伸等温锻造后的ＴｉＡｌ－ＣｒＳｉ合金，研究ＴｉＡｌ合金的超塑性及硅元素的作用。研究发现，等温锻造的ＴｉＡｌ－ＣｒＳｉ合金在很宽的温度区间都表现出较好的超塑性；合金的断裂与孔洞的形成和连接有很大关系；Ｓｉ在ＴｉＡｌ合金中以形成新相的形式存在，并对孔洞的形成和连接起阻碍作用。     

超低碳Cr26—Ni28—Mo5—Cu3—Nb0.35铸造不锈钢的组织和耐蚀性能

用金相、透射电子显微镜、电子探针与扫描电镜分析研究得出超低碳Ｃｒ２６－Ｎｉ２８－Ｍｏ５－Ｃｕ３－Ｎｂ０．３５不锈钢铸态组织中含有σ相，经８５０￣１１２０℃热处理均可形成σ相，包括（Ｆｅ－Ｃｒ）σ相，（Ｆｅ－Ｍｏ）σ相和（Ｃｒ－Ｎｉ－Ｓｉ）σ相，８５０℃左右有Ｍ６Ｃ型碳化物和ＮｂＣ析出。该钢经１１５０℃２ｈ水冷固溶处理后，具有优良的耐腐蚀性能。     

Sm8Fe85Si2C5非晶合金的晶化动力学

用差热分析,结合Ｘ射线衍射研究了Ｓｍ８Ｆｅ８５Ｓｉ２Ｃ５非晶合金的晶化动力学。试验结果表明：在０－９００℃,该合金晶化相和Ｓｍ２（ＦｅＳｉ）１７Ｃｘ在晶化初激活能变化不大,当晶化量Ｘｃ（ａ－Ｆｅ）大于７０％、Ｘｃ「Ｓｍ２（ＦｅＳｉ）１７Ｃｘ」大于５０％时,两相晶激活能开始减小。     

FeBSi非晶合金常规和电脉冲加热退火脆化及其微结构的研究

对非晶Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９合金进行了低温等时及电脉冲加热退火处理，用高分辨率电子显微系统观察分析了合金脆化前后的微观结构变化，试验结果表明，常规退火时合金的低温脆化是其淬态在类Ｆｅ３Ｂ原子排列程有区长大至３～７ｎｍ所致，电脉冲加热由于能抑制类Ｆｅ３Ｂ有序区的发展并使其“碎化”而避免脆化的发生，电脉冲加热合金的脆化与ｂｃｃ－ａ－Ｆｅ晶粒的形核有关。     

铁基高温合金的高纯净化精炼

铁基高温合金的高纯净化精炼ＲｅｆｉｎｉｎｇｆｏｒＳｕｐｅｒＣｌｅａｎｎｅｓｓｏｆＩｒｏｎＢａｓｅＳｕｐｅｒＡｌｌｏｙｓ摘自《日本金属学会会报》，１９９５，Ｖｏｌ．３４，Ｎｏ．３，２８９铁基高温合金Ａ－２８６（１５Ｃｒ－２６Ｎｉ－２Ｔｉ－Ａｌ）是飞机、...     

FeBSi非晶合金常规和电脉冲加热退火脆化及其微观结构的研究

对非晶Ｆｅ７８Ｂ１３Ｓｉ９合金进行了低温等时及电脉冲加热退火处理。用高分辨率电子显微系统观察分析合金脆化前后的微观结构变化。试验结果表明，常规退火时合金的低温脆化是其淬态存在的类Ｆｅ３Ｂ原子排列短程有序区长大至３～７ｎｍ所致；电脉冲加热由于能抑制类Ｆｅ３Ｂ有序区的发展并使其“碎化”而避免脆化的发生。电脉冲加热后合金的脆化与ｂｃｃα－Ｆｅ晶粒的形核有关。     

多元系铁基非晶合金的抗氧化性和软磁性能

本文研究了在一般铁基非晶合金Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ的基础上添加铬、镍等微量元素形成的多元系非晶合金，经在空气中热处理后的抗氧化性和软磁性能。实验结果表明，随着微量元素铬含量增加，非晶合金的抗氧性和软磁性能提高。     

纳米软磁合金Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0界面非晶相的穆斯堡尔研究

采用穆斯堡尔谱学方法，研究采用非晶晶化法制备的Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０（Ｘ＝１，３，５和７）纳米晶合金中界面非晶相的显微结构。采用穆斯堡尔热扫描技术测定了残余非晶相的磁有序温度Ｔｃ。分析了纳米晶粒通过磁相互作用对界面非晶相的影响以及Ｎｂ元素在该系列合金中所起的作用。