DO浓度对SUFR系统同步硝化反硝化的影响

采用螺旋升流式反应器（SUFR）处理生活污水，考察了好氧反应池中DO浓度对其同步硝化反硝化的影响。结果表明，在好氧反应池上部溶解氧浓度为3．0～3．5mg／L时，发生了明显的同步硝化反硝化现象，其对TN的去除量占SUFR系统对TN去除总量的16％左右；好氧反应池中的同步硝化反硝化反应只发生在池的下部，其中、上部只进行了好氧硝化反应；SUFR系统中好氧反应池上部的最佳溶解氧浓度范围为3．0～3．5mg／L，此时系统的硝化和反硝化效果最佳，好氧反应池中的脱氮效果也较好，系统对TN的去除率〉84％。     

无外加碳源SBBR脱氮工艺及其控制方法研究

为提高脱氮效果并实现利用内碳源进行反硝化,开展了SBBR（以好氧-缺氧方式运行）处理生活污水的脱氮研究.在好氧阶段,SBBR中的生物膜能创造缺氧微环境并吸收、储存碳,实现了同步硝化反硝化,降低了硝态氮的浓度;在缺氧阶段,可利用内碳源实现剩余硝态氮的反硝化.溶解氧浓度的大小对好氧时间、好氧剩余硝态氮浓度和缺氧反应时间有较大影响,因而可以利用在线检测的DO作为曝气量控制参数.DO、pH和ORP值的变化具有规律性,反映了生物脱氮过程中耗氧和供氧、产酸和产碱、氧化和还原过程的变化.为准确判断好氧和缺氧反应过程的终点,并减少控制的滞后时间,建议以pH值的＂氨谷＂和ORP的＂硝酸盐膝＂作为主控制特征点分别指示硝化和反硝化的终点,而以ORP的＂氨肘＂和pH值的＂硝酸盐峰＂作为参考或辅助控制特征点.     

硝酸盐浓度对反硝化聚磷菌诱导的影响

通过控制缺氧段硝酸盐浓度,研究了反硝化聚磷菌的诱导方法及效果.批式试验表明,碳源浓度一定时,缺氧段硝酸盐消耗量与聚磷量呈线性关系,且与厌氧释磷量之比等于该线性关系式的斜率.在反硝化聚磷菌诱导过程中,按此比例调整缺氧段的硝酸盐浓度可很快达到良好的脱氮除磷效果,反硝化聚磷率＞95%,反硝化脱氮率＞96%.由同等条件下的缺氧与好氧最大聚磷速率可推知,诱导前反硝化聚磷菌占总聚磷菌的27.61%,诱导后则高达78.61%.     

双污泥脱氮除磷系统中聚磷菌的特性研究

采用平板分离技术、生理生化及吸磷试验,对连续流双污泥系统缺氧池内的聚磷茵特性进行了研究.结果表明:反硝化聚磷污泥和普通好氧聚磷污泥在性状上极为相似,其内源物质PHB及聚磷有着相同的变化规律;在缺氧池内同时存在着以氧和硝酸盐氮为电子受体的聚磷菌,并且二者存在着交叉.试验中得到5株(PAl-PA5)同时具有好氧和缺氧吸磷能力的聚磷茵,其中PA2、PA4(产碱菌属)和PA3(假单胞菌属)在两种环境下均表现出良好的吸磷效果;同时发现好氧吸磷能力很强的聚磷茵可能由于没有反硝化能力或反硝化能力很弱而在缺氧条件下未表现出吸磷作用;PA5(肠杆菌科)是一种很特殊的聚磷菌,其在好氧条件下有很好的吸磷效果,反硝化能力也很强,但缺氧吸磷效果却很差.     

异养硝化菌的分离及其强化活性污泥脱氮效果

为提高水处理过程中的脱氮率，实现好氧条件下对总氮的去除。通过试验分离出一株异养硝化菌，该菌株为白色革兰氏阴性球状菌。将该菌扩大培养后接种于活性污泥系统并进行了处理模拟废水的试验。结果表明：该菌能在好氧条件下分别代谢氨氮、亚硝酸盐氮、硝酸盐氮，并通过好氧反硝化实现对总氮的去除。用该菌株强化的活性污泥系统对以氨氮、亚硝酸盐氮、硝酸盐氮为惟一氮源的模拟废水进行处理，4h的总氮去除率分别为85％、60％、70％。     

短程硝化反硝化对污泥沉降性能的影响及其控制措施

短程硝化反硝化技术是实现污水厂深度脱氮和节能降耗的重要方法之一,但是在目前的研究中普遍出现了污泥沉降性能变差的现象。针对北京清河污水厂的倒置A2/O工艺在冬季运行中出现的污泥上浮并严重堵塞污水设施的情况,采用批式试验分析了曝气时间、投加FeCl3、投加厌氧池浮泥对污泥沉降性能的影响。试验结果表明,该厂亚硝酸盐氮的累积量远大于硝酸盐氮的累积量,并且短程硝化反硝化效果随着厌氧池浮泥投量(0、10、50、200mL)的增加而增强,其同步硝化反硝化的效率分别为26%、40%、47%、62%。因此,短程反硝化是造成污泥上浮的主要原因,短程硝化反硝化工艺应避免亚硝酸盐在好氧段出水中的累积。     

新型短程硝化工艺的反硝化除磷特性

构建以厌氧(An)、好氧(O1和O2)、缺氧(A1和A2)、快速曝气(O3)单元组成的新型短程硝化同步反硝化除磷工艺。在其中厌氧(An)/缺氧(A1)的运行环境,成功驯化出了一种能以硝酸盐和亚硝酸盐为电子受体的反硝化聚磷菌(DPB),其兼具脱氮与除磷双重功能,实现了一碳两用的目的,节约了能耗和曝气量。通过静态试验发现,亚硝酸盐型反硝化除磷速率为4.78 mg/(L·h),硝酸盐型反硝化速率为6.24 mg/(L·h)。反硝化除磷量占到了系统总除磷量的60%以上,其中缺氧1池就占到了50%。     

高浓度氨氮废水好氧反硝化反应的基本条件

文章通过室内实验,对高浓度氨氮废水（垃圾渗滤液）间歇曝气,在只存在有机碳、无机氮的条件下进行好氧反硝化脱氮研究。实验结果表明：垃圾渗滤液中存在好氧反硝化土著微生物菌落;发生好氧反硝化的基本条件为在溶解氧充足的条件下间歇曝气;碳源不仅是厌氧反硝化所必须的,同样也是好氧反硝化的必要条件。     

溶解氧对反硝化聚磷菌的影响研究

为考察在有氧条件下好氧聚磷菌与反硝化聚磷菌（DPB）可否共存,以模拟低碳城市污水为原水,在厌氧／缺氧运行的SBR内引入不同时长的好氧段以及在厌氧／好氧运行的SBR内采用相同时长的好氧段和不同的溶解氧浓度,考察了DO对DPB的存活及其除磷脱氮功能的影响。结果表明,聚磷菌（PAOs）以氧或硝酸盐氮为电子受体时的吸磷能力基本相同,且其在缺氧和好氧条件下的活性也基本相同;在有氧条件下,维持低氧环境有利于DPB反硝化除磷的实现,而高DO浓度则利于好氧吸磷。因此,DO对DPB的存活没有决定性影响,DPB和好氧PAOs可以共存,而对DO浓度的合理控制是实现反硝化除磷的关键。     

城市污水厂A~2/O工艺生物脱氮过程优化控制

针对城市污水厂运行过程中曝气风机能耗高、外加碳源药耗高的问题,将A~2/O工艺中好氧池沿程氨氮浓度、进出水总氮浓度、缺氧池末端出水的硝酸盐氮浓度和COD浓度作为分析对象,进行A~2/O生物脱氮过程的优化控制。首先根据好氧池沿程氨氮浓度调节好氧池的曝气量,从而进行硝化过程的优化控制。然后根据进、出水总氮浓度调节系统的内回流比,根据缺氧池末端出水的硝酸盐氮浓度和COD浓度调节缺氧池外部的碳源投加量,从而进行反硝化过程的优化控制。结果表明,采取上述生物脱氮过程的优化控制策略,使得某5×10~4m~3/d的城市污水处理厂在实际运行中曝气量降低了50%,碳源投加量降低了74%,出水水质仍能达到排放标准。     

厌、好氧周期循环下的污泥颗粒化过程

为研究厌氧／好氧周期循环条件下厌氧快速吸收工艺中的污泥颗粒化过程、成因及影响因素，分别采用葡萄糖、乙酸钠人工配水及实际城市污水进行了试验。结果发现，形成的好氧颗粒污泥呈球形或椭球形，致密且边界清晰，其中葡萄糖配水的污泥粒径为0．5～0．8mm，最大可达1．0mm，SVI值为25～30mL／g；乙酸钠配水的污泥粒径为0．2～0．4mm，SVI值为40mL／g左右；实际城市污水的污泥经过短期运行即开始出现小颗粒，SVI值为60mL／g左右。3种污泥均具有良好的厌氧COD吸收活性。     

兼氧-好氧工艺处理苯胺基乙腈废水

介绍了采用兼氧-好氧工艺处理苯胺基乙腈废水的方法。运行结果表明，当进水COD为3g／L时，出水水质可以达到回用于生产的冷却水水质要求。该工艺具有运行控制简便、基建投资和运行费用省，在有机化工废水处理领域有一定的应用前景和指导意义。     

污泥嗜热菌好氧消化与传统高温好氧消化的效果对比

在65℃的条件下利用嗜热菌消解城市污水处理厂的剩余污泥，并与传统高温好氧消化的效果进行了对比。结果表明：在有嗜热菌存在的条件下污泥的消化效果更好，对TSS、VSS的去除率分别可达55％和65％，而传统高温好氧消化的仅为40％和50％。嗜热菌好氧消化技术为城市污水处理厂提供了一种新的污泥减量化方法，使得剩余污泥“零排放”成为可能。     

Aerobic treatment of piggery waste

The operating characteristics of laboratory waste treatment systems were studied during the aerobic degradation of pig excrement at different loading rates and temperatures. The treatment systems were of two types: one was operated with floc formation and gravity separation of liquid and suspended solid effluents; and a second was operated without floc formation or separation of the effluent into liquid and solid fractions.

With an operating temperature of 15°C the parameters most affected by loading rate were (1) the concentrations of suspended solids and chemical oxygen demand in the liquid effluent; (2) the pH value of the mixed liquor; (3) nitrification; (4) the BOD of the supernatant from the mixed liquor; and (5) output of suspended solids as a percentage of input.

The concentrations of suspended solids and chemical oxygen demand in the liquid effluents were little affected by loading rates in the range 0·05-0·15 g SS g MLSS⁻¹ d⁻¹ (0·02-0·06 g BOD g MLSS⁻¹ d⁻¹) but increased with increasing loading rate in the range 0·15-0·30 (0·06-0·12 BOD). At loading rates below about 0·17 g SS g MLSS⁻¹ d⁻¹ (0·07 g BOD g MLSS⁻¹ d⁻¹) the mixed liquors were acidic, with pH values down to 5·2, whereas at loading rates above about 0·80 (0·32 BOD) they were alkaline, with pH values up to 8·9. At intermediate loading rates the mixed liquor pH value was more variable though in general the higher the loading rate the higher also the pH value of the mixed liquor. Acidic conditions in the mixed liquors were attributed to the occurrence of nitrification, while in the absence of nitrification the mixed liquors remained alkaline. The concentration of BOD₅ in the supernatant from the mixed liquors increased with increasing loading rate from about 35 mg 1⁻¹ at a loading rate of 0·17 g SS g MLSS⁻¹ d⁻¹ (0·07 g BOD g MLSS⁻¹ d⁻¹) to about 250 mg 1⁻¹ at a loading rate of 1·30 (0·52 BOD). The output of suspended solids from the treatment systems represented about 70 per cent of input suspended solids at loading rates of about 0·15 g SS g MLSS⁻¹ d⁻¹ (0·06 g BOD g MLSS⁻¹ d⁻¹) and increased to about 100 per cent at loading rates of 0·80 (0·32 BOD). Output of chemical oxygen demand was about 60 per cent of input at the lower loading rates and 80–90 per cent at the higher ones.

Operation of treatment units at temperatures of 5 and 10°C instead of 15°C had little effect on the efficiency of degradation at loading rates in the range 0·085-0·20 g SS g MLSS⁻¹ d⁻¹ (0·034-0·08 g BOD g MLSS⁻¹ d⁻¹), but nitrification was prevented at 5°C. At loading rates of 0·77 (0·31 BOD) and 1·46 (0·58 BOD) operation at 25°C appeared to increase the amount of degradation as compared with that achieved at 15°C.

The practical implications of the results and possible future approaches to the aerobic treatment of farm wastes are discussed.     

A/O/混凝沉淀/O组合工艺处理印染废水中试

采用A/O/混凝沉淀/O组合工艺处理棉布印染废水,考察了不同水力停留时间下,对COD、色度的去除效果.结果表明:当兼氧段停留时间为14 h、好氧段停留时间为10.5 h时,该工艺对印染废水中COD和色度的总去除率分别达到90%和92%以上,出水水质完全符合印染废水一级排放标准.     

地表水处理中的好氧反硝化

对地表水处理中的好氧反硝化进行了探索性研究，在水力负荷较高的情况下取得了良好的效果（对氮的去除率为20％－30％），还根据试验结果对好氧反应化的机理作了补充和修正。     

好氧颗粒污泥的研究进展

好氧颗粒污泥作为一种新型的生物处理技术具有许多优点,因此,从好氧颗粒污泥的产生出发,结合国内外最新的研究成果,论述了其特点、形成机理、影响因素及其应用,并重点探讨颗粒污泥在生物除磷脱氮方面的进展,为污水处理研究提供了一个新思路。     

污泥好氧消化的研究进展

对污泥好氧消化工艺的发展与现状进行了综述，重点介绍了传统好氧消化、缺氧／好氧消化、高温好氧消化、两段高温好氧／中温厌氧消化等工艺，为工程技术人员提供了相关的信息。     

Vertad自热型高温好氧污泥消化工艺

1　Vertad工艺介绍Vertad工艺是一种自热型高温好氧污泥消化(Autothermalthermophilicaerobicdigestion)技术,初沉污泥及剩余污泥经其处理后,可转化成美国EPA的CFR—503条规定的A级生物固体(可直接用作土壤肥料),彻底解决了污泥的最终处置问题。该工艺的核心是深埋于地下的井式高压反应器,一般深为110m,直径通常为0.5～3m,占地面积很小。井式反应器从上至下依次是氧化区、混合区和深度氧化区。具体工艺流程见图1。图1　Vertad流程图①　污泥被送入混合区后和已部分消化的循环污泥混合。②　将压缩空气连续不断地引入混合区下部,为微生…     

好氧生物膜过滤装置的研究

研究开发了一种新型好氧生物膜过滤装置 ,能有效地降低污水中的CODCr、BOD5、NH3-N和SS等。二级处理后出水再经该装置处理后 ,水质达到《生活杂用水水质标准》(CJ 2 5.1— 1989) ,有显著的社会、环境和经济效益