威钢ROKOP小方坯连铸机的二冷制度分析和优化

建立了威钢1号ROKOP铸机连铸坯凝固的二维传热数学模型，并提出了喷嘴的有效喷淋系数和有效比水量的概念。优化后的二冷区五段喷水结构软件，基本消除了原有的两段结构铸坯在二冷区表温回升大，容易在凝固前沿产生中间裂纹的质量问题，并巳被生产实践所证明。     

喷淋水量分布对C38N2钢大方坯冷却效果的影响

合理的连铸二冷工艺制度是提高非调质钢连铸坯质量的关键。以某钢厂320 mm×480 mm C38N2非调质钢为研究对象,建立了基于大方坯横向水量分布的凝固传热模型,分析二冷区各段喷淋水量分布对铸坯表面温度分布的影响。研究表明,在现行工艺喷淋条件下,二冷一段和二段铸坯边角部喷淋水量较大,铸坯在二冷一段出口内弧和侧弧的表面横向温差分别达到了340 ℃和327 ℃,三段和四段铸坯表面中心喷淋水量较大,铸坯在空冷区内弧和侧弧的表面回温分别为109 ℃/m和125 ℃/m,容易引发角部裂纹和内部裂纹。在此基础上,提出“在二冷一段和二段降低喷淋高度+三段和四段升高喷淋高度”的喷嘴布置方式。水量分布优化后,二冷各段出口表面横向温差基本控制在200 ℃以内,铸坯在空冷区内弧和侧弧表面回温分别降低至95 ℃/m和107 ℃/m,角部回温由94 ℃/m降低至40 ℃/m,降低了裂纹缺陷发生率。研究结果可为该类非调质钢连铸生产提供借鉴。     

方坯连铸高效化的二次冷却技术

建立了方坯高效连铸二冷数学模型,提出了喷嘴有效喷淋系数和二冷有效比水量的概念.依据二冷均匀冷却的思想,重新设计并优化了二冷喷淋结构和喷嘴的布置,增加了一个二冷喷淋段.提出了新的二冷水模型,即Qi=α+bv+cv2+d(△T-30)+F;二冷各段的喷水量与拉速、浇铸温度、钢水成分和二冷水温相关.实践证明,经优化后的二冷结构和二冷水模型合理,拉速大幅度提高,150mm×150mm断面的最高拉速达3.8～4.0m/min;铸坯质量明显改善;产量显著提高;经济效益非常显著.     

连铸二冷喷淋喷嘴分布配置的研究

根据连铸坯的凝固传热规律,采用数学解析法,推导出二冷喷淋区某喷淋冷却段内的喷嘴分布配置方法,使喷淋冷却段内的喷淋水量分布与连铸坯的凝固传热特性相适应,以进一步改善铸坯质量。     

40Cr合金结构钢方坯连铸二冷制度的优化

建立了连铸方坯的凝固传热模型，并采用红外测温法对模型的准确性进行了验证。通过模型计算分析了40Cr合金结构钢现行二冷制度存在的问题，发现足辊段冷却强度过大，二冷段一区存在较大的温度回升；二冷比水量偏高，铸坯在矫直点的表面温度偏低。将不同的水量调整参数（K值）组合代人模型计算，优化得到了较为合理的K值组合K0=0．3，K1=1．0，K2=0．9，K3=0．7。优化K值后，降低了足辊段水量，二冷段一区的温度回升幅度变小；同时降低了二冷比水量，提高了铸坯的矫直温度，避开了脆性温度区，降低了铸坯裂纹的发生率，为现场连铸工艺的优化提供了技术指导。     

150 mm×150 mm方坯连铸高效化的二冷技术

根据连铸坯二冷均匀冷却的构想,重新设计并优化二冷喷淋结构和喷嘴的布置,增加了一个二冷喷啉段.提出二冷段各段水量Qi(L/min)与钢液过热度ΔT(℃)和拉速V(m/min)关系的新的二冷水模型Qi=a+bv+cv2+d(ΔT-30)+F,其中a、b、c、d和F为常数.实践证明,通过使用优化后的二冷结构和模型,150 mm×150 mm连铸坯断面的最高拉速达3.8～4.0 m/min,Q235和HRB335钢连铸坯的质量明显改善,疏松、偏析、裂纹等低倍组织≤2级,废品率降低0.23个百分点,钢坯平均日产量由8.0万t提高至9.4万t,生产率提高约17.5%.     

喷嘴喷淋距离对连铸小方坯二冷均匀性的影响

研究了不同喷淋距离下连铸小方坯二冷喷嘴的水量分布,建立了凝固传热模型分析了82B钢连铸坯的热行为。该模型特别考虑了二冷区铸坯表面宽度方向的水流密度分布,并根据铸坯表面测温结果进行了模型校正。采用凝固传热模型研究了喷嘴喷淋距离对连铸二冷均匀性的影响。结果表明:喷嘴喷淋距离的增加有助于提高二冷水横向分布的均匀性,导致铸坯表面温度横向均匀性降低、纵向均匀性提高。这些效果有助于改善铸坯内部裂纹,但是会对角部裂纹产生不利影响。在二冷区前段喷嘴采用低喷淋距离,二冷区末段采用高喷淋距离,既可以提高铸坯角部温度,又能降低表面最大回温速率,有助于同时改善连铸坯角部和内部裂纹。在此基础上,提出了一种连铸小方坯二冷喷嘴布置方式,即二冷区每段喷嘴喷淋距离沿拉坯方向逐渐增加,该方法有助于提高连铸坯“纵?横”冷却均匀性。      

石油套管用钢37Mn5 Φ210 mm连铸圆坯凝固过程的数学模拟和工艺优化

在分析37Mn5钢（/%:0.34~0.39C,0.20~0.35Si,1.25~1.50Mn）凝固特性的基础上通过用ANSYS软件建立连铸圆坯凝固热-力耦合数学模型,对Φ210 mm连铸圆坯凝固过程进行模拟,分析了40 t中间包,拉速1.4 m/min,浇铸温度1531℃时,二冷水比水量0.58~0.78 L/kg和各段配置对铸坯表面温度、坯壳厚度、液芯长度和表面应力的影响。模拟结果表明,比水量每增加0.1 L/kg,铸坯表面约下降18℃,试验比水量变化对出口坯壳厚度、液芯长度和表面应力影响不显著,但原工艺配水量0.68 L/kg下二冷0段和1段之间空冷部位出现高达185℃急速回温,最大应力达6.41×10⁷Pa,通过保持配水量0.68 L/kg不变,调整各段配水量使0~1段间回温降至123℃,最高应力降至4.53×10⁷Pa,铸坯裂纹基本消失,表面质量显著改善。     

含铌微合金钢连铸坯角部裂纹控制二冷新工艺

基于唐钢中厚板厂含铌钢板坯连铸生产实际,采用数值模拟方法研究了Q345B- Nb含铌钢板坯连铸过程实施铸坯角部二冷高温区角部组织多相变晶粒细化控冷工艺的可行性。结果表明,通过在结晶器窄面足辊下方增加6组针对铸坯角部强喷淋冷却的喷嘴结构,可使铸坯角部温度下降至约600 ℃,而后减少立弯段中下部3区与4区冷却水量,可使铸坯角部温度回升至900 ℃以上,满足铸坯角部多相变温度控制条件。在此基础上,将新控冷工艺应用于现场实际,实施铸坯二冷高温区多相变控冷新工艺后,铸坯角部距表面0~20 mm范围内的组织均可由传统工艺下“奥氏体＋先共析铁素体膜”结构转变成“铁素体＋珠光体”结构,且晶粒细化至不大于20 μm,铸坯抗裂纹能力大幅提高,含铌钢连铸坯角部裂纹率由原工艺的5.89%稳定控制在小于0.1%水平。     

15CrMoG钢Φ450 mm管坯连铸二冷工艺的优化

建立了15CrMoG钢(%0.12～0.18C,0.80～1.10Cr,0.40～0.55Mo)弧形连铸Φ450 mm圆管坯的二冷工艺模型以优化连铸二冷工艺.生产结果表明,在0.4～0.6 m/min拉速下生产Φ450 mm 15CrMoG钢圆管坯时,采用弱二冷工艺,二冷比水量0.30～0.35 L/kg,延长二冷区长度,控制铸坯进入矫直点前表面温度在950 ℃以上,则铸坯的等轴晶率达47.0%～49.3%,无中心缩孔,近表面和中间裂纹0级,中心裂纹0～0.5级,断面碳偏析ΔC%为0.02%,硫偏析ΔS%为0.005%,满足了生产无缝管的铸坯质量要求.     

气雾冷却系统-气封装置中射流有效作用宽度参数设计

为了阻挡在冷却过程中钢板上表面形成的薄水层,每组气雾冷却装置前后都布置一排气封装置,限制水流由两侧流走,从而得到平直的板形。通过对体积流量、单个喷嘴的有效作用宽度等参数的研究,选择合理的数值阻挡水流,为实际装置的设计提供理论依据。     

企业内部的有效信息沟通

目前中国企业中存在的一些因为不良信息沟通而出现的问题，阐述了有效信息沟通所需要的技巧，并通过一些国外知名企业的成功案例，说明有效信息沟通在企业中的作用。     

喷洒CaCl2溶液降低烧结矿RDI有效期的试验研究

通过对喷洒过ＣａＣｌ２溶液的烧结矿经浸泡和淋雨后的低温还原粉化试验,一方面研究了落地烧结矿表面氯化钙的有效期问题;另一方面也结合试验数据和烧结矿低浸粉化的机理,探讨了烧结矿喷洒ＣａＣｌ２溶液后其ＲＤＩ降低的机理。     

重掺碲(100) GaSb 单晶的研制

采用LEC工艺 ,通过特殊的过滤措施 ,可以批量拉制重掺碲的GaSb单晶材料。计算结果表明 ,在该生长系统及工艺条件下 ,碲在GaSb中的有效分凝系数约为 0 38。GaSb单晶EPD测试表明 :EPD沿径向分布呈“W”型 ,数量约为 1× 1 0 3cm- 2 ;沿晶体生长方向 (1 0 0 )变化不大。     

掺锌（100）GaSb单晶的生长

采用LEC方法研制出掺锌(100)GaSb单晶;用霍尔测量法算出的锌掺杂浓度计算得出锌的有效分凝系数keff约为0.84±0.01,沿晶体生长方向随着锌浓度的提高,位错密度缓慢增加,数值约为(2～3.2)×103cm-2,当掺锌浓度大于3×1019cm-3以后,GaSb发生简并,载流子浓度随掺锌浓度的增加缓慢提高.采用重掺锌母合金作掺杂剂,可减少锌的损失,较好地控制掺杂浓度.     

Micromechanical Basis of Concept of Effective Stress

Key developments in the concept of effective stress are surveyed with an emphasis on the ensemble averaging based micromechanical approach reported by Didwania and de Boer in 1999. Various assumptions underlying the effective stress for special cases like rigid/poroelastic solid material saturated by incompressible fluid under homogeneous conditions are elucidated. It is shown that for inhomogeneous saturated porous material the concept of effective stress needs to be generalized by introducing higher gradients of porosity, pore pressure, etc.     

宝钢高炉冷却壁存在问题及对策

介绍了国内外大型高炕应用冷却壁的情况,分析了宝钢３ＢＦ冷却壁水管早期损坏的原因及采取的对策。当冷却壁式高炉内衬被侵蚀或冷却壁水管被烧损时,采用高效冷却筒来加强冷却,取得了良好的效果,对冷却壁高炉具有推广价值。     

搞好煤炭矿山青工安全技能培训的有效途径

文章通过对煤炭矿山青工安全技能培训面临的困惑进行了一些理论与实际的探讨。提出了相应的解决途径,目的在于减少矿山的安全事故,促进企业的良性循环与发展。     

新装备在锰业规避市场风险中的作用

近来在欧美金融风暴的冲击下,锰业在新一轮的市场整合中,要立于不败之地,更新节能、高效的装备是最直接最有效的途径。“高效节能快速压滤机”成为锰业新的换代产品。“高效节能快速压滤机”采用了景津成熟的压滤机制造技术和控制技术。该装备自动化程度高、操作简单、维修方便,更高效、更节能、更环保。新装备将会在锰业规避市场风险中起到积极而有效的作用。     

Effective Stress in Unsaturated Soils: Review with New Evidence

The application of the effective stress principle to unsaturated soils is critically reviewed, and the reasons underlying the difficulties in previous investigations of the effective stress in unsaturated soils are highlighted. The validity of the relationship proposed by Khalili and Khabbaz in 1998 for the determination of the effective stress parameter, χ, is examined using an extensive array of experimental data. It is shown that quantitative predictions of shear strength and volume change in unsaturated soils can be made using the effective stress concept. The uniqueness of the critical state line in the deviatoric stress–effective mean stress plane for saturated as well as unsaturated soils is investigated, and the incremental form of the effective stress parameter is derived.