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针对347H材料的焊接性以及产品结构特点,结合自身在大型容器和347H材料产品的制造经验,制定347H材质分析及焊接工艺试验的试验方案。方案从原材料采购进行严格要求,对347H材料原始状态和不同模拟焊后消应力热处理状态下力学性能、金相组织进行分析对比得到合适的焊后消应力热处理规范。在此焊后消应力热处理规范下,使用特定原材料和焊材在严格控制焊接参数、层间温度、焊道成型基础上焊接试板并对试板进行力学性能检验,以此来验证原材料的可焊性、焊材性能及接头性能,在此基础上总结出相应的焊接工艺。 相似文献
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《中国粮油学报》2016,(5)
以自制大麦醇溶蛋白为基材,以纳米Ti O_2粒子为改性材料制备可食性膜,并对其部分理化特性进行分析。FTIR结果表明,大麦醇溶蛋白粉在1 654、1 545及1 452 cm~(-1)处呈现典型的蛋白特征峰吸收。利用溶液浇铸法制备了大麦醇溶蛋白可食性膜以及大麦醇溶蛋白/纳米Ti O_2可食性膜。与大麦醇溶蛋白可食性膜相比,大麦醇溶蛋白/纳米Ti O_2可食性膜抗拉强度TS由313.91 k Pa提高至514.21 k Pa,断裂伸长率E由487%降低至221%,纳米Ti O_2粒子的加入使得膜的平均透湿率降低了19.5%,平均透CO_2率、平均透O_2率分别提高了12.8%和17.1%。 相似文献
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GHS70级气体保护焊丝用盘条研制及焊接性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
为保证低合金高强度钢(HSLA)焊接结构的安全性,研究生产具有相应强度并有优良的抗裂性能和足够的塑韧性的焊材,以满足低合金高强度钢的焊接性能。采用真空感应炉冶炼,将原材料进行除锈、去水分、去油污,控制浇注温度在熔点偏上30~50℃,并严格控制钢锭和盘条的表面质量、化学成分和金相组织。所研制的气体保护焊丝非金属夹杂物中氧化物和硫化物分别为1.0级和0.5级,焊接后熔敷金属在-20℃的低温冲击功大于120J,抗拉强度790 MPa,断面收缩率67.5%,焊缝金相组织为先共析铁素体、针状铁素体和少量贝氏体,保证了焊接金属的强韧性。 相似文献
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介绍了一种桥梁支座CKPZ-I型底盆组件与耳板自动化焊接工艺的研究与试制。该工艺方法是批量流水线生产作业的前提和基本保证。试制生产表明,该工艺方法完全能够满足批量生产要求,具有产品类型可调、焊接质量可靠、生产效率高等特点,达到预期批量流水生产作业的目的。 相似文献
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不锈钢复合板因其优异的耐腐蚀性及经济性,在海洋工程中使用的比重不断加大。但不锈钢复合板其基层金属和覆层金属的材料性质各异,差别巨大,在进行焊接作业时有颇多困难。为得到较高质量的焊缝,文章从化学元素、焊材选择、坡口设计、焊接顺序、焊接工艺参数和预热及层温6个关键因素进行分析研究,制定出Q345R+S31603不锈钢金属复合板焊接工艺,并对现场施工过程中需要控制的重点方面作出了明确要求。 相似文献
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高碳钢丝拉拔过程容易产生断丝,通过试验总结出盘条焊接操作新方法。(1)端头准备:用砂轮机将切头处毛刺去除干净,并进行长度为2 mm的45°倒角处理;(2)对焊:在材质相同的条件下依据被焊接材料的尺寸、规格选择不同的电流,以保证合适的焊接温度;(3)焊缝隆起清除:在环境温度下自然冷却至80℃以下,焊缝处打磨后的直径应不小于盘条原始直径的95%。给出焊接回火的4步操作法。采用新的焊接方法,提高了盘条焊接质量,盘条的断面收缩率在10%~20%,抗拉强度达到母材抗拉强度的85%~95%,拉丝的断头次数由原来的每百吨2.50次下降到1.16次。 相似文献
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大规格高碳盘条焊接断裂原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
大规格高碳钢盘条焊接质量取决于盘条自身的焊接性能、焊接工艺及操作工的技术水平 ,其质量的好坏对企业的生产将产生直接影响。要提高对焊接质量 ,首先在冶炼时应尽量减少钢中铜的含量 ,使w(Cu)≤ 0 .2 0 % ,保证盘条的焊接性能 ,其次钢丝进行对焊时 ,应正确把握焊接温度 ,注重回火工艺的调整 ,并尽可能保护盘条表面润滑层 ,避免盘条表面损伤 相似文献
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气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条的研制与开发 总被引:1,自引:1,他引:0
分析气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条中合金元素对焊接性能的影响,设计盘条的化学成分和生产工艺流程,在Gleeble-1500热模拟机上测定H11Mn2SiA动态CCT曲线。对比盘条在870,850,820℃吐丝温度下的金相组织和力学性能,结果表明,当盘条在斯太尔摩线冷却速度不大于1℃/s时,盘条能够完成平衡转变,且对盘条的金相组织和力学性能影响不大,铁素体晶粒度均为8.5级。分析不同碳质量分数对盘条力学性能的影响,结果表明,当碳质量分数不大于0.08%时能有效降低盘条抗拉强度。对碳质量分数为0.07%,吐丝温度870℃,冷速为0.51℃/s条件下生产的焊丝进行焊接试验评定,熔敷金属力学性能全部满足要求,抗拉强度540 MPa,-30℃平均V型冲击功67 J,焊接性能优良。 相似文献
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埋弧焊丝用H08SG盘条的生产实践 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍首钢埋弧焊丝用H08SG盘条的生产工艺。给出生产过程控制的关键:(1)控制转炉终点w(P)≤0.007%和出钢温度不大于1 680℃,以保证成品低的磷含量;(2)使用预处理铁水(w(S)≤0.005%)和LF精炼双工艺脱硫,保证成品低的硫含量;(3)通过精炼和连铸过程对钢水的保护解决水口堵塞问题,进而控制卷渣带来的表面质量缺陷;(4)轧制过程控制钢坯开轧温度1 000~1 050℃,精轧温度900~950℃,吐丝温度840~880℃。采用此工艺生产的6.5 mm H08SG盘条化学成分稳定,钢质洁净度高,抗拉强度为650~740 MPa,金相组织为贝氏体,成品尺寸精度可控制在±0.15 mm,满足埋弧焊丝用盘条的技术要求。 相似文献
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介绍CO2气体保护焊丝焊接飞溅原因及预防措施。以ER50-6为例,从CO2气体保护焊丝原料成分、焊丝生产工艺过程控制和焊接工艺参数3方面分析引起焊接飞溅的因素,给出CO2气体保护焊丝焊接时金属飞溅的预防措施:(1)严格控制焊丝原料各成分含量,尤其是C的质量分数不能超过0.08%;(2)加强焊丝生产工艺过程控制,模具6 h更换一次,拉拔油12 h彻底更换一次;(3)选择合适的焊接工艺参数,焊枪倾斜角度不能超过20°,焊丝的伸出长度为直径的10~12倍;(4)在焊丝表面涂覆活性剂;(5)在CO2中加入氩气。以上措施可有效减少焊接过程焊接飞溅的产生。 相似文献
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化学置换镀铜焊丝的防锈措施 总被引:1,自引:1,他引:0
分析置换镀铜焊丝生锈的原因,认为生锈是由于空气中的蒸汽或生产车间的酸雾凝结在焊丝表面造成的。为改善焊丝的表面状态,在焊丝生产过程中采取以下防锈措施:采用优质线材并做好粗拉前处理工作,进行无氧化退火热处理、加强精拉除脂和镀前清洗;加强镀液中各成分的控制、镀液温度和搅拌情况控制;加强镀后的水清洗和烘干、焊丝镀铜抛光保护、层绕和包装的控制。结果表明,焊丝锈蚀问题能得到解决。 相似文献
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ER50-6热轧盘条质量控制与轧制工艺研究 总被引:2,自引:2,他引:0
为了使ER50-6焊接用盘条不经退火拉拔至Φ0.8 mm成品,且在拉拔中模具损耗正常,对ER50-6焊接盘条的质量进行分析,要求盘条表面无明显缺陷如折叠、耳子、结疤等,金相组织应为铁素体和少量珠光体,铁素体体积分数应在80%以上,抗拉强度在560 MPa以下。针对影响拉拔质量的有关因素,对轧制工艺进行控制,开轧温度在955~970℃,终轧(减定径)温度在860~900℃,吐丝温度在800~820℃,轧后冷却速度为0.55~0.85℃/s;轧制过程中严控各道次料型尺寸,使轧槽、导卫等处于良好的工作状态,保证轧后盘条组织状态和表面质量及尺寸精度,使用时,细丝拉拔速度可达15 m/s,成品焊接后熔敷金属抗拉强度可达530 MPa。 相似文献
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针对国内某钢厂开发的ER50-6焊丝钢盘条拉拔细丝时断裂的问题,以及焊丝焊接时产生焊接飞溅和熔融电流大的现象,查找炼钢、轧制过程引起此类问题的原因并提出改进措施:调整冶炼成分以及精炼时间,使w(P)≤0.015%,w(S)≤0.006%,w(O)≤20×10-6,w(N)≤30×10-6;降低夹杂物级别和气体含量,夹杂物最大级别1.5级;使用与ER50-6成分较为适用的保护渣;调整连铸坯拉速与二冷段配水;轧制时对可能造成红钢划伤的区域加装导轮等措施进行防护;降低轧制温度(850~880℃)和吐丝温度(750~780℃),同时控制风冷线的冷速≤1.0℃/s,集卷温度控制在500~550℃。改进工艺后生产的盘条,拉拔断丝率、焊接电流等指标达到用户要求。 相似文献