1Cr18Ni9Ti不锈钢单轴棘轮本构模型研究

对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了室温单轴棘轮试验,研究了平均应力、峰值应力和棘轮历史对饱和棘轮应变的影响规律.结果表明,当平均应力大于一定范围后,饱和棘轮应变与峰值真应力之间存在单调函数关系,先前低峰值应力的棘轮历史,对后继高峰值应力的饱和棘轮行为无影响.给出了用于室温饱和棘轮应变预测的模型和用于棘轮应变演化预测的模型.模型的预测结果与试验结果基本吻合.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢输油管道开裂原因分析

通过化学成分分析、宏观检验、金相检验和断口分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢液压油输送管道开裂原因进行了分析。结果表明:不锈钢管开裂为应力腐蚀开裂,裂纹起源于管道外壁并逐渐向内壁扩展;产生开裂的主要原因是工业水中氯、硫和氧等腐蚀性物质不断在钢管外壁沉积,在管道压力和腐蚀介质共同作用下,不锈钢管发生应力腐蚀开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢中的钛,硫对晶界的作用

观察研究了试验钢在不同温度上加热时晶界处Ｙ和ＴｉＣ等沉淀的形貌特征，相对数量变化及其同钢中钛碳化，硫含量和热处理的关系，并运用碳，硫原子相互作用的机制解释了Ｙ相和ＴｉＣ相对数量的变化，发现在６５０℃下Ｙ相可以在晶界上以粒状沉淀的一种新的沉淀机制。     

一种新型不锈钢清洗剂对1Cr18Ni9Ti的腐蚀行为

1Cr18Ni9Ti钢用途广泛,但其在清洗中存在腐蚀。采用深度腐蚀测试、电化学测试及金相观测,研究了1Cr18Ni9Ti在新型不锈钢清洗剂NAP中的腐蚀行为。结果表明:1Cr18Ni9Ti在50℃的NAP清洗剂中腐蚀非常轻微,深度腐蚀速率小于0.037mm/a,温度升高时腐蚀加快;NAP由HNO3和羟基乙叉二膦酸(HEDP)复配而成,保留了优良的二次钝化特性和耐点蚀性能,甚至有一定的协同作用,1Cr18Ni9Ti在NAP溶液中的点蚀击穿电位高于在HEDP溶液和10%HNO3溶液中,抗点蚀能力进一步提高;1Cr18Ni9Ti在NAP清洗剂中的腐蚀很轻微,未发现点蚀和晶间腐蚀等局部腐蚀现象。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢薄板断后伸长率的换算

通过对不同宽度及标距尺寸的2mm厚1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢薄板进行拉伸试验,证明了Oliver公式比Bollu公式更适合该不锈钢薄板断后伸长率的描述,通过数据拟合得到了该不锈钢薄板的Oliver表达式为A=0.84((2^1/S)0/L00).18,并通过断后伸长率的换算验证了该表达式的合理性。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在含Cl-、HCO-3体系中的孔蚀行为

采用稳态阳极极化曲线法研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在含Cl-及HCO-3体系中的腐蚀行为.结果表明:HCO-3对不锈钢孔蚀的抑制作用由其与Cl-的浓度比决定.此浓度比高于临界浓度比时,HCO-3缓蚀作用很显著;低于时HCO-3基本无缓蚀作用.不同的HCO-3浓度有不同的临界浓度比.     

Mechanical and Galvano-chemistry Property Variation within Dissimilar Metal Weld between 1Cr18Ni9Ti and 1Cr13 Stainless Steel

The purpose of this study is to discuss the microstructure and properties variation of the weld metal in the dissimilar stainless steels during the argon tungsten-arc welding process.Because of the existence of different materials and chemistry variation within welds,properties,such as tensile and fracture properties and so on,are expected to show spatial variation.In the study,microstructures were observed by optical and electron microscopy.Good appearance and uniform structure and typical dendrite structu...     

1Cr18Ni9Ti钢热浸镀铝层的组织结构

在结构材料表面热浸镀铝可以减少氛渗透造成的损失和环境危害.研究了1Crl8Ni9Ti不锈钢在不同工艺条件(气氛、温度、覆盖剂等)下热浸镀的镀层的形貌与结构,并优选了工艺覆盖剂.结果表明:镀层由表面纯铝层和中间层构成,中间层主要为FeA1_3和Fe_2AI_3的金属间化合物;铝液在空气中的高温氧化阻碍了金属间化合物的形成,使中间层存在大量贯穿性缺陷,氮气保护和使用覆盖剂能减少或避免缺陷的形成;在4种履盖剂中,使用50.0%KCl+25.0%NaCl+17.0%NaF+8.0%AIF_3制得的镀层质量最佳.     

不锈钢表面化学发黑工艺及膜层性能研究

为了提高1Cr18Ni9Ti不锈钢表面化学发黑膜的外观质量及耐蚀性能,通过正交试验研究了表面化学发黑优化工艺.采用擦拭的方法测试了膜层与基体的结合力;采用贴滤纸法测试了膜层的空隙率;采用3%硫酸铜点滴和10%三氯化铁点滴试验测试了其耐蚀性能,用扫描探针显微镜观察了发黑膜层的AFM图.结果表明:膜层具有良好的光泽度,膜层致密、均匀,没有明显的缺陷,与基体之间具有良好的结合力,较小的孔隙率.发黑膜以胞状结构沉积在基体表面,具有良好的耐蚀性能.     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢管滞后回弹的黏弹塑性建模和有限元模拟

目的研究1Cr18Ni9Ti不锈钢管在单轴拉伸和回转牵引弯曲卸载后的滞后回弹现象,利用有限元软件进行滞后回弹结果的预测。方法通过系列单轴拉伸和应力松弛试验得到1Cr18Ni9Ti不锈钢管黏弹塑性材料参数,采用双耗散黏弹塑性材料模型在有限元ABAQUS软件进行拉伸和回转弯曲卸载后滞后回弹的模拟预测,并与试验结果对比。结果利用该黏弹塑性材料模型预测得到的滞后回弹变化趋势与试验值吻合较好,数值上接近试验值。结论基于双耗散黏弹塑性材料模型进行滞后回弹的建模,在瞬时回弹后,弹塑性组合单元和黏弹性组合单元中存在相反的残余应力,从而驱动材料持续发生黏弹性变形,可能是产生滞后回弹的原因。有限元分析中考虑了加载过程中的黏性响应,其预测结果更加接近实际。     

1Cr18Ni9Ti钢炉管开裂原因分析

采用金相检验、力学性能试验、铁磁相含量测定、断口及能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti钢炉管的开裂原因进行分析。结果表明：开裂炉管的内壁裂纹为连多硫酸应力腐蚀开裂,而外壁裂纹为硫化物促进下的氯化物应力腐蚀开裂。并提出了预防炉管开裂的建议。     

金属橡胶用0Cr18Ni9Ti不锈钢丝疲劳断裂机理研究

运用扫描电镜和X射线衍射等技术，对金属橡胶的基体材料0Cr18Ni9Ti不锈钢丝做了金相观察分析，考察了冷拔变形量对不锈钢丝微观组织和力学性能的影响，分析了不锈钢丝动态加栽疲劳断口的形貌特征。实验结果表明：0Cr18Ni9Ti不锈钢丝经冷拔后内部存在大量孔洞，形变诱发大部分奥氏体组织发生了马氏体相变，使钢丝强度增大的同时降低了塑性；随冷拔变形量的增大，钢丝抗拉强度先增大后减小，延伸率持续减小；非金属夹杂物夹层以及孔洞存在的位置易形成应力集中，在循环应力作用下产生撕裂和孔洞累积，使断口呈现出木纹状断口或准解理-韧窝断裂的形貌特征。     

1Cr18Ni9Ti油管裂纹分析

某发动机在工作过程中连续发生3起油管漏油事故,通过对其中一根油管上的裂纹进行宏观观察、金相检验、化学成分分析以及应力测定,并打开裂纹进行断口电镜观察,确定了裂纹的性质及油管开裂的原因。结果表明：油管上的裂纹性质为起始应力较大的疲劳裂纹,疲劳裂纹起源于油管转接嘴的R外表面,油管的装配应力较大是导致疲劳裂纹萌生的主要原因,高压燃油冲击和油管本身的振动对裂纹的萌生也有一定的影响,管接嘴处焊料局部未焊合对裂纹的萌生有一定的促进作用。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的土壤腐蚀行为研究

在酸性,中性及碱性土壤中,用自然埋设试件的方法,研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢分别经过１,３,５年三个试验周期后的腐蚀特征,结果表明,不锈钢在酸性及中性土壤中腐轻微,在高盐碱性土壤中腐蚀比中酸性土壤稍微严重些,而且出现点蚀现象;土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４是影响不锈钢腐蚀的最主要因素是,随着土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４增多,不锈钢的腐蚀失重近似线性增大;     

高温碱液中NaClO_3杂质浓度对1Cr18Ni9Ti耐蚀性的影响

杂质对奥氏体不锈钢在高温碱液中的耐蚀性影响较大,其中以NaClO2杂质的影响最显著.通过动电位极化试验、浸泡试验、3点弯曲应力腐蚀试验并结合腐蚀产物的XRD和SEM分析,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢(18-8)在150℃,50%NaOH溶液中的耐蚀性.结果表明,18-8耐蚀性与高温碱液中NaClO3杂质的含量有关,随着NaClO3杂质浓度的提高,18-8的耐蚀性提高,其主要是溶液的氧化性增强,18-8表面形成了致密的保护膜;只有当溶液中NaClO3浓度为0.15%时,18-8才发生应力腐蚀开裂,这主要是表面膜层的保护性有限,此时应力腐蚀开裂符合阳极溶解机理.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在土壤中腐蚀规律研究

用自然埋设试件的方法,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性、中性及碱性土中埋设1,3,5年后的腐蚀特征.结果表明,不锈钢在酸性及中性土壤中腐蚀轻微,在含盐量较高的碱性土壤中腐蚀比中酸性土壤严重,且出现点蚀现象;土壤中的Cl-及SO42-是影响不锈钢腐蚀的最主要因素,随着Cl-及SO42的增多,不锈钢的腐蚀失重增大;自然腐蚀电位也反映不锈钢在土壤中的腐蚀状态,腐蚀电位为正,腐蚀轻微,腐蚀电位越负,腐蚀越严重.     

1Cr18Ni9Ti表层微束等离子弧重熔抗蚀性的研究

开展了微束等离子弧对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢的表面改性研究,采用３Ａ,５Ａ微束等离子弧对其表层进行扫描重烷,并观察,分析了试样的显微组织,测定了扫描重熔前后试样在０．５ｍｏｌ／Ｌ Ｈ２ＳＯ４溶液中的阳极极化曲线。试验结果表明,由于快速凝固作用,微束等离子弧重熔细了试样表层组织,减小了显微偏析,抑制了碳铬化合物在晶界的沉淀析出,进一步提高了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢的表面抗腐蚀能力。     

BNi-2钎焊1Cr18Ni9Ti工艺的研究

采用钎焊接头楔形间隙图,对BNi-2钎料钎焊1crl8Ni9Ti的最大钎焊间隙进行分析,考察BNi-2钎料钎焊1Cr18Ni9Ti的钎焊工艺及钎焊后扩散热处理工艺对最大钎焊间隙的影响.实验结果得出,BNi-2钎焊1Cr18Ni9Ti的最佳钎焊温度为1150℃,保温时间为55 min;钎焊后合适的扩散热处理温度为:1000℃,保温时间为60～90 min.     

0Cr18Ni9不锈钢热轧卷分层原因分析

采用化学成分分析、金相检验和电子探针分析等方法,对0Cr18Ni9不锈钢热轧卷的分层原因进行了分析。结果表明:分层的主要原因是由于连铸过程中产生的氧化物夹杂物引起的。为避免分层的产生,应加强连铸中间包保护渣操作的管理,以避免夹杂物的产生。     

0Cr18Ni9Ti钢焊接接头表面纳米化及接头抗H2S应力腐蚀性能的研究

为了提高不锈钢焊接接头的组织均匀性及其抗H2S应力腐蚀性能,采用超音速颗粒轰击(Supersonic Particles Bombarding缩写为(SSPB))技术对0Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头表面进行处理,利用金相显微镜和透射电镜对材料表面的微观组织进行了分析.利用X射线应力衍射仪对纳米化后的式样进行残余应力分析,抗硫化氢应力腐蚀试验按照GB4157-84标准执行.结果表明,经超音速颗粒轰击处理可以使样品表层晶粒细化至纳米量级,表层晶粒尺寸平均为10.4 nm,而且表层组织得到均一化.试验证实抗H2S应力腐蚀性能得到显著提高.