漫谈汽机旁路：有所侧重地论述有关问题

顾名思义,汽机旁路就是汽轮机的一条旁通道路,它被用来适时地平衡锅炉的产汽量与汽轮机的需汽量。机组冷、热态启动时,它能使主蒸汽温度尽快地与汽机金属温度相匹配,加快启动速度,大大缩短机组的启动时间。电网调峰需要或机组出现事故时,     

200MW机组全负荷调峰优化控制探讨

在邢台发电厂８号机组低速运行两班制调峰实践的基础上，进一步探讨了这种新的全负荷调峰方式优化控制的若干问题。包括２００ＭＷ机组全负荷调峰方式讨论、低速运行下各缸排汽温度与“焖缸’问题分析、加快升降负荷速度问题、降低调峰油耗措施、增加低速运行下自控装置和完善监测保护等内容，并提出了进一步进行试验研究和推广的建议。     

中间再热汽轮机组热态启动参数的选择

目前大容量中间再热汽轮机组已成为我国电力系统中的主力机组。为满足电网负荷调度的需要,原设计带基本负荷的机组也要参加调峰运行。作为调峰机组必须能安全、经济、灵活地启、停机。因此,中间再热机组热态启动参数的选择已引起人们的普遍重视。本文将就这个问题进行一些讨论。一、热态启动参数的一般选择国产12.5、20、30万千瓦中间再热汽轮机组的热态启动参数均要求主蒸汽温度高于高压内缸的内壁金属温度50～100℃,中间再热蒸汽温度高于中压内缸温度30℃。但这些型号的     

125 MW汽轮机两班制启停若干问题分析

分析了国产１２５机组汽轮机两班制运行过程中出现的调节级温度变化过快、汽缸进冷汽、内外壁温差偏大、启动时汽温负匹配、高、中压缸水冲击等问题出现原因,提出了解决意见。     

国产150 MW机组调试中几个问题的分析及处理

介绍了内蒙古准能矸电有限责任公司150 MW机组调试过程中出现的启动时高压上下缸温差偏大、高中压缸胀差不易控制、汽封系统机组润滑油压力异常变化、机组异常振动、高压排汽逆止门前无泄放管路、挂闸后高压主蒸汽门不能全开等典型问题的现象、原因及处理方法,可供同类型机组启动调试时参考.     

S109FA-SS燃气-蒸汽联合循环启动方式优化的经济分析

介绍了GE公司S109FA—SS燃气-蒸汽联合循环机组的不同启动方式。针对不同条件下启动方式的改进,如提前启动;缩短满足高压缸进汽参数的时间;并网后不投入“温度匹配”,而在高压缸进汽时再投入“温度匹配”;提早退出“温度匹配”等进行了经济性分析。实践表明,冷态启动1次可产生经济效益3～6万元;温态启动1次可产生经济效益2～5万元,而且启动过程安全可靠。     

S209FA型燃气-蒸汽联合循环“二拖一”机组的并汽和解炉

国内引进的9FA燃气-蒸汽联合循环发电机组中,大多数是"一拖一"单轴机组(燃机、汽轮机、发电机同轴布置),"二拖一"多轴机组在国内只有少数几套,而采用串联旁路、汽轮机中压缸启动则仅有1套。"二拖一"机组在我国作为调峰机组使用,启停频繁,其中并汽和解炉是启停操作过程中的技术难题。针对"二拖一"机组的技术特点和应用情况,通过对汽轮机高压缸、中压缸调节门和余热锅炉主蒸汽、再热蒸汽旁路控制原理的研究,对并汽和解炉操作过程进行了分析和探讨,较好地解决了"二拖一"联合循环机组在启停过程中汽轮机顺流不稳、主蒸汽、再热蒸汽参数匹配困难等问题。     

国产200MW汽轮发电机组在发动机工况下的低周疲劳特性分析

对国产200MW汽轮发电机组在两班制和发动机工况两种调峰方式的转子热应力和寿命损耗进行了分析、比较。采用发动机工况调峰，高压缸调节级部位转子的拉伸应力仅为采用两班制调峰的1／2，金属的低周疲劳寿命损耗不再是限制机组参与调峰运行的条件。发动机工况调峰方式特别适合在役老龄和机动能力差的机组上实施。     

200MW机组的安全快速启动

设计带基本负荷的200MW机组，启动中高压胀差的控制已引起人们的普遍关注。文中从金属寿命损耗和胀差的理论分析、控制与实践，得出用开停高压调节汽门改变金属温升率和适时升负荷的方法，可加快汽缸的加热，控制高压胀差，达到安全快速启动机组的目的。     

东汽660MW超临界汽轮机中压缸启动浅析

介绍了某燃煤电厂660 MW超临界汽轮机中压缸启动过程中出现的高排温度高、中压缸加热缓慢等问题,分析了这些问题产生的原因,提出了提前切除正暖的方法,有效解决高中压缸温升不匹配的问题。节省了机组启动时间,为同类机组的启动操作提供了参考。     

M701F4型燃机“二拖一”机组的并汽和解汽

介绍了华能北京热电厂M701F4型燃气-蒸汽联合循环“二拖一”分轴机组热力系统的特点及其起动方式.实际应用表明,采用先并中压蒸汽,再并高压蒸汽,最后并低压蒸汽的方式,可解决该机组在并汽过程中高压缸上下缸温差大、旁路难以控制、中压缸排汽压力高等问题.旁路控制优化后,使并汽和解汽过程操作简单,负荷稳定,能满足调峰或两班制运行机组快速起停的要求.     

配CFB锅炉的300MW机组汽轮机暖机效果探讨

针对300 MW机组的循环流化床(CFB)锅炉冷态起动、汽轮机中速暖机过程中遇到的如主再热汽温无法提升,主汽压力异常升高,过热度下降,汽轮机暖机效果无法保证等问题,分别从锅炉起动初期运行调整和汽轮机运行控制两方面进行分析,并提出了相应的解决方法。实施后,取得了良好的汽轮机暖机效果。     

提高109FA燃气－蒸汽联合循环热态启动速度的探讨

针对燃气－蒸汽联合循环热态启动的经济性,简要分析了影响109FA燃气－蒸汽联合循环机组热态启动速度的主要因素,并从运行操作和设计、技术改造等方面提出了改进措施,从而提高机组热态启动速度,使启动时间缩短了11 min.     

300MW供热机组启动上水方式的优化应用

大唐洛阳热电厂300MW机组的传统上水方式采用电动给水泵作启动工作泵。通过运行实践表明,这种启动方式存在可靠性低、厂用电率高等问题。探讨了一种安全经济、合理的给水泵运行方式,提出了一种机组冷态启动无需凝结水泵、电泵启动,热态启动无电泵上水优化方案,及具体实施情况。通过应用实践,此种工作方案提高了机组启动过程中的安全性和经济性。     

极端严寒气候下直接空冷机组的冷态启动

国电电力大同发电有限责任公司的空冷机组在-20℃左右,首次实现了汽轮机历时16h的冷态启动。文章介绍了启动过程,分析了高中压联合启动中存在的问题,要求汽轮机数字电液调节系统（DEH）、旁路系统以及空冷凝汽器（ACC）三者的控制要匹配。启动中应预防空冷凝汽器管束内部大量结冰冻堵,文章对冷态启动中出现的问题进行了分析,如汽轮机维持额定转速时出现转速上升、采用功率闭环控制在33％综合阀位附近出现负荷晃动、优化汽轮机背压控制程序等。     

600MW机组协调控制方式下主汽压波动的原因浅析

主蒸汽压力是蒸汽品质的重要体现,协调控制的大容量火电机组,引起主蒸汽压力波动的最主要内因就是燃料的过调,文中从调节参数、磨煤机的启停、煤质的变化和负荷的变化等4个方面对燃料过调的影响进行了分析并提出了一定的解决办法,同时也分析了减温水量对主汽压力的影响。     

600 MW机组协调控制方式下主汽压波动的原因浅析

主蒸汽压力是蒸汽品质的重要体现,协调控制的大容量火电机组,引起主蒸汽压力波动的最主要内因就是燃料的过调,文中从调节参数、磨煤机的启停、煤质的变化和负荷的变化等4个方面对燃料过调的影响进行了分析并提出了一定的解决办法,同时也分析了减温水量对主汽压力的影响.     

盘山电厂600 MW机组主蒸汽压力控制分析

分析了盘山电厂600MW机组协调系统原设计与改造后的主蒸汽压力控制,着重介绍了炉跟机协调中的功率指令前馈。协调系统改造以后,机组的负荷控制及主蒸汽压力控制的稳定性都有所改善。文章还提出了在分散控制系统(DCS)中引进先进算法(如自适应和预估控制等)的建议。     

国产燃气-蒸汽联合循环发电机组的缺陷及对策

深圳南山热电股份有限公司安装了国产首台双压节能型燃气 -蒸汽联合循环发电机组 ,存在炉前、后侧的烟温差较大 ,汽机调节系统频繁摆动 ,重新挂闸定速的速度太慢 ,启动速度末达到设计要求 ,启动时上下缸温差偏大 ,无法按正常程序完成主汽门严密性试验等问题。针对上述问题 ,在分析了发生问题的原因后 ,提出了相应地解决上述问题的对策。     

300MW亚临界机组制粉系统在运行中的燃烧调整

着重对直吹式制粉系统的构成、主要设备、运行调整等加以探讨分析，介绍了安庆电厂300MW亚临界机组制粉系统的设置，提出了运行制粉系统及燃烧调整的注意事项。