非沉入式无底圆筒结构基底应力及抗倾稳定性研究

本文通过实验分析了置于可压缩地基上无底圆筒结构在倾覆过程中内填料摩擦力的调整机理，提出了结构基底应力及抗倾稳定性计算方法。     

沉入式大直径圆筒码头稳定性计算方法研究

以工程应用为原则 ,研究沉入式大直径圆筒码头的分类及相应的设计理论与计算方法。根据大直径圆筒码头的工作原理 ,提出了大直径圆筒桩墙式码头的新概念 ,以及将沉入式大直径圆筒码头划分为大直径圆筒重力式码头和大直径圆筒桩墙式码头两种结构类型。建立了大直径圆筒桩墙式码头的稳定性计算方法。对于大直径圆筒重力式码头的稳定性验算 ,建议采用重力式码头的计算思路 ,但要合理考虑筒内外土体对结构稳定性的作用。通过数值计算 ,研究了结构特征参数对大直径圆筒桩墙式码头稳定性的影响。     

沉入式圆筒结构与土相互作用的模式及位移计算方法

本文提出了沉入式无底大直径圆筒结构筒体与土协同工作的一种分析模型.该模型假设土体中任一点对筒壁竖向位移的剪切变形刚度系数与该点的土下深度和筒体水平位移成正比.在这一假设下得到的求解筒体位移的平衡方程为—非线性方程组,为此建立了求解这一方程组的迭代算法,并用模型试验结果对该模型及其计算方法进行了检验.     

软土地基中单桩抗拔试验及抗拔系数的确定

由于抗拔力系数λ系经验取值,具有地域性、经验性和取值跨度大的特点,本文通过理论计算与抗拔试验结果的对比,探讨了λ的取值。试验结果表明:影响抗拔力的因素不仅仅是桩侧摩阻力,还包括桩身材料性质、泊松效应及桩周土的物理力学特性等。     

界面结构对低水胶比高性能水泥砂浆抗硫酸盐侵蚀性能的影响

本文研究了在低水胶比条件下,掺入磷渣超细粉和高效减水剂后水泥砂浆界面及其抗硫酸盐侵蚀性能。试验结果表明：界面结构仍然是影响高性能混凝土抗硫酸盐侵蚀的关键因素。界面为硫酸根离子提供进入通道,使砂浆内部结构受到侵蚀破坏,采用经加工处理的石英集料,可以提高水泥砂浆的抗硫酸盐侵蚀性能。     

座床式大圆筒挡土结构的土压力计算简述

大圆筒挡土结构的特点之一是外缘为曲线 ,对作用于其上的土压力的计算与平面挡墙不同。为此 ,简要叙述了这种结构筒后土压力和筒内填料压力的计算特点。     

基于抗连续倒塌分析的某连体结构方案比选

通过预设连体部位结构抗震性能目标,关注连体结构方案的抗连续倒塌性能,详细论述了某大跨连体结构分别采用大跨度楼面钢梁、大跨度钢梁转换、大跨度空腹桁架转换以及大跨度实腹桁架转换等4个方案的技术、经济可行性。分析结果表明,大跨实腹桁架转换方案在材料用量及满足建筑需求等方面综合较优;大跨钢梁转换方案抗连续倒塌能力较弱,大跨度楼面钢梁方案次之,大跨度桁架转换方案具有较好的抗连续倒塌能力,通过在各榀转换主桁架之间设置横向联系次桁架,可进一步加强连体部位转换桁架的抗连续倒塌能力;连体部位结构采用多榀结构布置方案,符合“结构分区”抗连续倒塌概念设计要求,可有效控制连续倒塌范围。由于偶然作用的随机性、不确定性,抗连续倒塌拆除构件法的“构件”由重要竖向构件扩展到重要水平构件是必要的;对类似桁架等平面及空间结构类型,拆除构件法的“构件”进一步扩展到受力单元“构件组”更加合理。     

冲吸式钻孔灌注桩的抗拔承载力

本文根据轻亚粘土及粉砂中14根（D-45,60cm,L=4.2～6.0m）抗拔和2根（D=60cm,L=9.0～12m）抗压原型桩的试验结果讨论了桩长对极限抗拔侧摩阻力的影响以及单桩抗拔与抗压侧摩阻力与桩顶位移的发展规律。提出了单桩拔、压侧摩阻力比值随桩入土深度变化的数值。观测了不同入土深度的试桩在加载过程中柱周地面的变形。还提供了桩距S=2D的双桩抗拔的桩群效率系数值（η=0.9）。     

低含水率非饱和土的有效应力及抗剪强度

在暂不考虑其它因素引起的基质吸力组成部分 ,而只考虑毛细水作用对基质吸力的贡献的基础上 ,引进了附加内压力概念 ,将基质吸力分解为毛细吸力和附加内压力两部分 ,进一步将低含水率非饱和土中的总有效应力区分为由基质吸力引起的有效应力及由重力和其它外力产生的有效应力两部分 ,基此推导出基质吸力与抗剪强度之间的关系 ,解释了非饱和土的抗剪强度随含水率降低、基质吸力增大而增大且相互依赖关系呈非线性等重要试验现象     

能量法计算框架-剪力墙结构框架倾覆力矩比

采用抗规方法与轴力法计算框架-剪力墙的框架、剪力墙倾覆力矩比,缺乏明确的推导背景与物理意义,且在工程实践中会得到不合理的结果,并且两种方法得到的结果差异甚大。通过具体算例的计算结果阐述了抗规方法与轴力法不合理的原因,基于虚功原理提出了能量法的计算方法,用侧向力作用下框架部分的总虚内功与结构总虚内功的比值来界定抵抗侧向力的作用占比。分析结果表明：抗规方法忽略了反弯点处相互剪力产生的应变能。采用SAP2000软件,计算了7个平面框架-剪力墙结构体系以及2个三维算例体系作为验证,并说明了理论与应用的合理性。结果表明能量法和基于力法的抗规方法与轴力法相比,物理意义更明确,可以同时考虑弯矩、轴力、剪力三个内力全部作用的影响。     

刚性基础下柔性桩桩侧摩阻力及有效桩长的研究

复合地基加固软土地基应用广泛,但对其加固机理的认识还并不全面,对摩阻力的分布规律也有待研究。基于桩土顶部位移相等原理,利用Mindlin位移解推导了刚性基础下柔性桩摩阻力和桩轴力的分布形式,得到最大摩阻力及其深度的计算公式。对摩阻力分布形式进行简化,并在此基础上推导出有效桩长的计算公式。     

配箍率对钢骨高强混凝土短柱轴压力系数限值影响的试验研究

通过 2 7根不同剪跨比的试件对钢骨高强混凝土短柱的位移延性进行了研究 ,分析了配箍率对钢骨高强混凝土短柱延性的影响 ,并得出了配箍率和延性间的关系曲线。增加配箍率可以提高短柱的延性 ,因此可以将轴压力系数限值适当放宽。本文根据试验结果 ,提出了满足一定延性要求的、对应于不同配箍率的钢骨高强混凝土短柱轴压力系数限值     

不同高跨比门式刚架平面内稳定性研究

应用ANSYS有限元程序,在均布荷载作用下,对不同高跨比的门式刚架进行了弹性几何非线性分析。研究表明,在均布荷载作用下,除了梁柱线刚度比,刚架高跨比及屋顶坡度对刚架的稳定性能影响很大。     

基于轴比论的椭圆形深凹露天矿稳定性边坡形状确定方法研究

 假设岩体为连续、均质、各向同性的弹性体,承受自重应力和水平地应力联合作用,在对其进行椭圆形喇叭曲面开挖情况下,取椭圆形喇叭曲面边坡上一椭圆岩环作为力学模型,结合轴比论,推导出椭圆形深凹边坡环向应力表达式。借鉴巷道最稳定高宽轴比的确定方法,由莫尔–库仑强度理论,求解边坡安全系数。根据边坡微元体临界下滑条件,确定临界稳定性边坡角,从而得到此时的边坡形状。与传统的稳定性理论确定的边坡形状相比,该边坡形状可在保证边坡稳定的前提下减少巨大的废石剥离量。     

沉井下沉施工土压力和摩擦力分析

基于土体应力状态分析、自重应力和极限平衡假定,推导了沉井下沉时的土压力和摩擦力计算公式。并与某工程实测数据进行了对比分析,结论如下:①其它参数不变时,沉井土压力和侧壁摩擦力随着土体内摩擦角增大而减少,随着土体黏聚力的增大而减少,随着土体与沉井壁的外摩擦角的增大而增大;②本文计算的土压力和实测土压力都介于朗肯主动土压力和静止土压力之间;③本文计算的土压力比采用朗肯主动土压力计算更接近实测土压力,且考虑了摩擦的影响,计算过程同样简单,适合于工程应用。     

水灰比对建筑砂浆抗酸雨性能的影响分析

根据我国南北方酸雨的pH值和离子组成配制了硫酸型模拟酸雨溶液,采用干湿交替周期浸泡的试验方法来研究不同水灰比下酸雨溶液对水泥砂浆试件抗酸性能的影响。试验结果表明:在酸雨侵蚀下,水泥砂浆质量溶蚀百分数与水灰比呈一元线性关系。水灰比为0.6的水泥砂浆抗折强度降低最为明显,而水灰比为0.5的水泥砂浆抗折强度下降最小,合理的水灰比为0.45~0.55。     

基于岩石强度应力比的大型地下洞室群布置设计方法

分析不同岩石强度应力比条件下典型水电站地下厂房洞室群围岩的破坏模式和变形特征,阐明岩石强度应力比与洞室围岩的承载能力、破坏模式、变形特征之间的关系,并根据洞室群效应及其对洞室群围岩稳定的影响、谷坡地应力场特征、地应力分级标准、大量已建水电站洞室群布置设计统计资料、数值分析成果、既有相关研究成果、工程经验,创建基于岩石强度应力比的大型地下洞室群布置设计方法,提出具体的量化指标和相关计算公式。该方法主要根据岩石强度应力比,结合场址地应力场特征、围岩结构面发育特征等进行地下洞室群的布置设计,较为全面地考虑了影响地下洞室群围岩稳定的主要因素,适用于各种地应力水平和复杂地质条件的地下洞室群布置设计。     

窗墙比在公共建筑节能设计中的应用

窗墙比反映窗户洞口面积与同朝向建筑立面面积的比值,对建筑能耗有直接影响。针对《公共建筑节能设计标准》中对建筑热工设计的规定,结合参照建筑,计算分析了窗墙比对公建筑节能设计的影响,可供建筑设计师在方案设计阶段参考。     

粉煤灰对混凝土路面耐磨性的影响

就粉煤灰掺量、品质、龄期对混凝土耐磨性能的影响进行专门试验研究,指出了粉煤灰在水泥混凝土路面中使用的注意事项及最佳用量,结果显示如能正确选用粉煤灰对水泥混凝土路面的耐磨性是有益处的。     

渗流作用下层状饱和土有效应力计算方法的研究

在分析渗流作用下单层土体有效应力性状的基础上 ,研究了渗流作用下层状饱和土体有效应力计算的方法。为便于计算 ,把渗流作用下的有效应力分为自重有效应力和渗流有效应力两部分分别进行计算。