钙离子对碳钢在油田污水中腐包是的影响

针对吉林新民油田污水水质状况，系统地研究了油田污水中Ｃａ＾２＋，ＣＯ＾２－２，ＨＣＯ３＾＿等对碳钢腐蚀的影响。失重法和电化学测试结果表明，当水中有ＨＣＯ＾３－和ＣＯ＾２－３共存时，低浓度Ｃａ＾２＋对碳钢有轻微缓蚀作用；Ｃａ＾２＋度增加时碳钢的腐蚀明显加剧，占蚀电位负移，占蚀倾向增大；Ｃａ＾２＋浓度大于２０ｍｇ／ｌ时碳钢的阳极极化曲线上不再出现明显的钝化区。     

钙离子对碳钢在油田污水中腐蚀的影响

针对吉林新民油田污水水质状况，系统地研究了油田污水中Ｃａ２＋、ＣＯ２－２、ＨＣＯ－３等对碳钢（Ａ３钢）腐蚀的影响。失重法和电化学测试结果表明，当水中有ＨＣＯ－３和ＣＯ２－３共存时，低浓度Ｃａ２＋对碳钢有轻微缓蚀作用；Ｃａ２＋浓度增加时碳钢的腐蚀明显加剧，点蚀电位负移，点蚀倾向增大；Ｃａ２＋浓度大于２００ｍｇ／ｌ时碳钢的阳极极化曲线上不再出现明显的钝化区。     

用共沉淀法从油田卤水中分离锂

采用以Ａｌ（ＯＨ）３为吸附剂的共沉淀法从油田卤水中分离锂时，用分光光度计测定吸光度，先云油，脱氯，再加入Ｃａ（ＯＨ）２调节ｐＨ值至１０，然后按ＬｉＣｌ和ＡｌＣｌ３的摩尔比１：２加入ＡｌＣｌ３最后进行除去Ｎａ＾＋，Ａｌ＾３＋，Ｃａ＾２＋等离子的精制操作，便可得到高浓度，高纯度的锂溶液。     

应用地层水水性系数判别油井套管损坏层段

通过对马岭油田垂直剖面上不同地层水水质特征的研究，建立了根据地层水成因系数Ｎａ＾＋／Ｃｌ＾－，２ＳＯ＾２－４／Ｃｌ＾－，（ＨＣＯ＾３－＋２ＣＯ＾２－３）／Ｃｌ＾－变化的规律性来判断油井 管 坏与否和套管损坏产出水来源的方法。     

高钙油田污水复合防垢剂

以某种工业废水为主要原料，复配以表面活性剂、有机膦酸以及聚马来酸酐，在室内制得了价廉高效的防垢剂ＺＨ－１和ＺＨ－２，在模拟南疆沙参２井高钙（６０００ｍｇ／ｌ）、高矿化度（１．３×１０￣５ｍｇ／ｌ）采出水中测得防垢率达９５％以上。该二种剂可耐受Ｃａ￣（２＋）８０００ｍｇ／ｌ、ＨＣＯ＿３１０００ｍｇ／ｌ，使用ｐＨ范围≤６。     

油气田产出水中CO_2和HCO－3对碳钢腐蚀的影响

采用腐蚀失重法、交流阻抗法、线性极化及动电位扫描分别测定了碳钢在含Ｃａ２＋、ＨＣＯ－３并饱和以ＣＯ２的油气田产出水中的腐蚀速度、传递电阻、点蚀倾向以及电化学参数βａ、βｃ值。实验结果表明，室温（２９℃）下，当介质中ＨＣＯ－３浓度在低于０．１×１０－３Ｍｒ范围内变化时，或较高温度下（５９℃）低于０．０２×１０－３Ｍｒ范围内变化时，碳钢的腐蚀速度均因阴极过程受阻而逐渐下降。然而当其浓度超过此值后，ＨＣＯ－３离子则会促进碳钢的腐蚀     

炼厂常压塔的腐蚀分析与设计选材

炼油厂常压蒸馏装置的常压塔运行介质原油中夹带杂质,导致产生低温ＨＣＩ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀、硫及硫化物腐蚀和高温环烷酸腐蚀,其中以高温环烷酸腐蚀尤为突出。防止低温 ＨＣｌ－Ｈ２Ｓ－Ｈ２Ｏ腐蚀常采取原油深度脱盐,脱（盐）后注碱,塔顶挥发线注氨、注缓蚀剂和注水等防腐工艺;防止高温环烷酸腐蚀可将常压塔的主体材料采用２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板,常压塔内件采用普通碳钢渗铝材料。中原 ２５０×１０４ｔ／ａ常压蒸馏装置的常压塔下部塔体制造时采用 ２０Ｒ＋３１６Ｌ复合钢板来防止环烷酸腐蚀。     

静,动态条件下Na2CO3在油砂中的损耗

采用静态与动态实验方法研究了Ｎａ２ＣＯ３水溶液与油砂、高岭土、蒙脱土、钾长石、斜长石、石英砂反应时Ｎａ２ＣＯ３的损耗和溶液中各种离子浓度的变化。结果表明，Ｎａ２ＣＯ３溶液与油砂反应时溶液中Ｋ＋、ＳｉＯ２－３浓度升高，Ｃａ２＋、Ｍｇ２＋浓度降低。油砂在Ｎａ２ＣＯ３溶液中溶解及再沉淀是一个动态过程。地层水的硬度会影响碱耗量。     

合成甲醇掺钒铜基催化剂XPS谱学研究

应用光电子能谱考察了合成甲醇共沉淀ＣｕＯ－ＺｎＯ－Ａｌ２Ｏ３催化剂与掺钒样品的表面状态及催化反应的活性中心，它们是存在于催化剂固体表面上的Ｃｕ＾＋或Ｃｕ＾０，且Ｃｕ＾＋的活性高于Ｃｕ＾０；促使Ｃｕ＾＋离子稳定存在的主要原因是Ｃｕ＾＋溶于ＺｎＯ形成固溶体，Ａｌ２Ｏ３掺杂于ＺｎＯ诱导产生正离子空位及形成非化学计量化合物Ｚｎ＾１＋ｘＯ（ｘ〉０）。铜基催化剂掺钒的作用在于Ｖ＾３＋离子比Ａｌ＾３＋离子极化能     

Rh－Co／Al_2O_3双金属催化剂上CO加氢反应

用非传统方法制备了Ｒｈ２Ｃｏ２／Ａｌ２Ｏ３、Ｃｏ２／Ａｌ２Ｏ３、Ｒｈ４／Ａｌ２Ｏ３和用传统方法制备了（Ｒｈ＋Ｃｏ）／Ａｌ２Ｏ３催化剂。用连续流动微反装置研究了上述催化剂的ＣＯ加氢活性及选择性，并系统地研究了Ｈ２／ＣＯ比值和温度对反应活性及选择性的影响。结果表明，Ｒｈ２Ｃｏ２／Ａｌ２Ｏ３的活性不仅高于Ｒｈ４／Ａｌ２Ｏ３和Ｃｏ２／Ａｌ２Ｏ３，而且也高于（Ｒｈ＋Ｃｏ）／Ａｌ２Ｏ３，在选择性方面与上述样品也有明显差异。当Ｈ２／ＣＯ比值从６：１变到１：１时，其它催化剂的反应活性大为降低，而Ｒｈ２Ｃｏ２／Ａｌ２Ｏ３仍保持高活性。     

TP110SS／G3钢在H2S／CO2环境中的电偶腐蚀

通过电偶腐蚀在线监测,对TP110SS抗硫钢和G3合金钢在H2S／CO2饱和的3％NaCl溶液中的腐蚀行为做了深入研究,结合SEM,EDS和XRD等手段对电偶腐蚀产物做了深入分析。结果表明在H2S／CO2饱和的3％NaCl溶液中电偶腐蚀与浸泡腐蚀产物基本相同,腐蚀产物膜的脱落直接导致电偶腐蚀速率的剧增。同种材料之间由腐蚀产物膜引起的电偶腐蚀不会持续进行,而TP110SS抗硫钢／G3合金钢之间的电偶腐蚀会达到一稳定值且持续进行。     

油气混输管道的内壁腐蚀

较之单相输送管道，油气温输管道的内壁腐蚀要严重得多。其内壁腐蚀主要是CO2腐蚀和H2S腐蚀。混输管道的腐蚀与流型有关，以段塞流和分层流流型下的腐蚀最具代表性。通常认为，当系统中CO2分压超过20kPa时，该烃类流体是具有腐蚀性的，且CO2腐蚀速度与CO2分压的0．67次幕成正比；当合H2S的天然气输送系统的总压大于0．448MPa、H2S分压高于0．34kPa、介质pH值＜6时，将会发生硫化物应力腐蚀开裂。在油田油气集输系统中，允许的CO2浓度可通过腐蚀诺漠图及计算确定；多相流管道管径的确定亦应当考虑腐蚀问题。     

钻井完井高温高压H2S/CO2共存条件下套管、油管腐蚀研究

在油气开发中，伴生气中多含有一定量的H₂S与CO₂，对油管、套管的腐蚀给油气开发造成了巨大损失，极大地制约了CO₂和H₂S共存条件下的油气开发。因此，开展高温高压CO₂/H₂S共存条件下油管、套管钢材腐蚀的研究具有重要意义。为此，以实验手段模拟油气开发中高温高压H₂S/CO₂共存环境，用失重法、SEM和EDS研究了油管、套管L80钢材的腐蚀规律以及腐蚀产物膜。结果表明，在实验条件下，随着温度的升高，腐蚀速率呈先增加后下降的趋势，且温度越高，压力对腐蚀速率的影响越大；在腐蚀反应初期，腐蚀速率很高，但随着腐蚀时间的延长，腐蚀速率明显下降；腐蚀开始时腐蚀产物膜以FeS为主，随时间延长转为稳定的FeCO₃。同时还发现显微组织、硬度以及组成成分对腐蚀产物膜的形成及抗腐蚀性能有较大的影响。     

不同温度下抗酸性套管用钢腐蚀行为研究

在模拟油田环境中,根据国产100S套管用钢的腐蚀速率、表面腐蚀形貌、腐蚀产物的成分和基体组织,研究了其H2S/CO2的腐蚀行为。结果表明,在模拟的温度范围内,100S套管的均匀腐蚀速率在110℃附近出现最小值,但随着温度升高,电化学腐蚀的阴极及阳极过程都得到加速,腐蚀产物膜的溶解加速,腐蚀速率增加。100S套管在4种不同温度的H2S/CO2腐蚀条件下,H2S腐蚀占主导作用,没有出现CO2腐蚀产物成分FeCO3。     

管道及容器局部腐蚀初探

因腐蚀，长庆油田有些地区的管道及容器的使用期一般为8～10年。腐蚀的原因为原油中有的元素及化合物具有腐蚀性；管道及容器的材质不均或异种材料形成电化学腐蚀；焊接及安装施工不当产生应力腐蚀；与土壤、空气等接触形成环境和大气腐蚀。有关资料表明，对于低碳钢，局部腐蚀速度可达3mm／a以上。预防局部腐蚀的措施有不用材质不匀或有缺陷的材料；严格按规程规范施工，对于易发生局部腐蚀的部位更要特别保证施工质量；多采用成熟的新的防腐工艺和材料，如管道的分段内涂，采用柔性管道系统，用卡箍连接，在储油罐区装设特殊的排水通道等。     

N80油管钢在CO_2/H_2S介质中的腐蚀行为研究

长庆某气田CO2和H2S典型体积含量分别为1.4%和2.6×10-6,属微含硫干气气藏。通过现场挂片试验,采用失重法、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)及X射线衍射(XRD)等,对N80油管钢在现场试验条件下的CO2/H2S腐蚀行为进行了研究。结果表明,腐蚀速率平均为0.0302mm·a-1,属中等程度腐蚀,且以局部腐蚀为主;腐蚀类型以CO2酸性腐蚀为主,腐蚀产物主要为FeCO3和Fe2O3,微量H2S的存在对腐蚀未产生明显影响;XRD同时检测出MgSO4,说明天然气井还具有结垢趋势。     

Mannich碱及其复配体系在磷酸介质中的缓蚀性

为解决磷酸酸化过程中的腐蚀问题,通过胺甲基化反应合成一种曼尼希(Mannich)碱DS-3,采用静态挂片失重法测定了DS-3及其复配体系在磷酸介质中的缓蚀作用,用电化学方法和扫描电镜(SME)分别对M an-n ich碱体系在磷酸介质中的缓蚀机理以及N80试片腐蚀前后表面状态的变化进行了分析。结果表明,在磷酸介质中,DS-3和少量硫脲衍生物A复配可产生良好的缓蚀协同作用。90℃时,在15%磷酸中加入质量分数为0.25%的复配体系,腐蚀速率为0.82 g/(m2·h),缓蚀率大于99%;电化学分析认为,M ann ich碱DS-3及其复配体系都是以抑制阳极腐蚀过程为主的混合型缓蚀剂;SME观察,磷酸中加入DS-3复配体系后,腐蚀试片表面形成了致密、均匀的吸附膜。     

N80钢在CO_2/H_2S高温高压环境中的腐蚀行为

利用交流阻抗和极化曲线 ,在模拟含CO2 /H2 S的高温高压环境中实时监测了N80油管钢的腐蚀行为 ,辅以扫描电镜和X 衍射分析 ,探讨了CO2 和H2 S对油管钢的联合腐蚀作用。研究结果表明 :在 1 18MPaCO2 和 0 0 1MPaH2 S混合气体腐蚀环境中 ,N80钢以H2 S腐蚀为主 ,与CO2 腐蚀相比较 ,加入H2 S后腐蚀的阴、阳极反应加快 ,腐蚀产物膜具有较强的保护性 ,阻碍了反应物质的传输 ,使均匀腐蚀速率下降 ;硫化物的缺陷会导致局部腐蚀的发生 ,但FeCO3和CaCO3等二次产物的紧密填充 ,使得局部腐蚀受到一定程度的抑制。     

油气水管道土壤腐蚀性的预测

根据近期对三条管线（输油、输气、输水）沿线土壤埋片试验结果，研究了土壤腐蚀性，并将沿线环境划分为三种腐蚀性等级。用土壤pH值、土壤含碳酸氢根离子量、土壤含钠离子量这三个关键参数建立了所研究的三条管道沿线土壤腐蚀等级预测回归方程，根据此回归方程来定量评价和预测三条管道沿线土壤腐蚀等级，结果表明可靠性在90％以上。     

腐蚀监测技术在镇海炼化公司的应用

镇海炼化公司从 1996年开始进行装置定点测厚的研究与试验工作 ,目前定点测厚已在Ⅰ套常减压、Ⅱ套常减压、重油催化裂化、延迟焦化、氨精制等装置得到应用。腐蚀监测技术除定点测厚之外 ,电化学测量方法、电阻探针和电感探针法均是行之有效的方法。特别是电感探针腐蚀监测系统 ,由于实现了连续监测和具有响应时间短、分辨率高的特点 ,近年来在腐蚀监测中开始得到推广。文章对几种腐蚀监测方法的优缺点进行了比较。