消防水池上浮事故的分析与处理

我公司新建一座800m3矩形消防水池。池内尺寸20.6m×10.3m×4.5m,水池底板厚300mm,池顶顶板厚300mm。池中有350mm×350mm独立柱两根,混凝土强度等级C30,抗渗等级P6,掺UEA-H高效膨胀剂(掺入量2%,代水泥用量)。该水池施工期正逢夏季,因大雨造成基坑大量积水,导致水池部分区域垫层与水池底板脱离水池上浮,池壁出现部分裂缝(图1、2)。一、事故原因分析(1)水池池壁浇筑时未采用原槽浇灌,开挖时为了水池外壁做防水处理(后经论证用处不大)特意留出800mm宽工作面。这一作法直接导致水池四周大量积水。(2)水池建好后未及时注水。遇雨季大量地表水…     

大容量水池池壁及顶板混凝土一次浇筑施工

某焦化厂综合水泵房2号水池．长27．7m,宽4．7m,高6．4m,池底板厚400mm,池壁厚350mm,顶板厚150mm,容量630m^3。2003年12月份分两次完成了2号水池的混凝土浇筑工作,第一次浇筑水池底板混凝土,把施工缝留设在距底板上面300mm高的池壁上;所余5．7m高的池壁及池顶板混凝上一次浇筑完成,浇筑混凝土量150m^3。混凝土采用泵送,强度等级C25,抗渗等级P6。拆模后混凝士表面观感良好,无施工缝痕迹,经蓄水试验及生产使用,无渗漏现象,符合设计要求。     

混凝土地下蓄水池上浮破坏扶正加固技术

混凝土地下蓄水池上浮破坏扶正加固技术刘光星合肥市某研究所新建６００ｍ３圆形混凝土地下蓄水池，由于主体工程完工后管理不善，施工与建设单位协调不及时，池顶未能及时覆土，加之连降大雨，现场排水措施不当，水池西侧长时间受水浸泡后造成水池自西向东倾斜上浮。倾斜...     

某水质净化厂接触消毒池池体上浮事故分析与处理措施

某水质净化厂接触消毒池施工期间在连日暴雨后基坑积水,导致池体上浮,后采用水泵从基坑向池内对称抽水加压的方法使池体复位,并在池底及池内壁迎水面处采用三元乙丙防水材料加强池体中部变形缝。     

地下水池上浮事故的处理对策及应用

分析了地下水池的上浮机理,提出了增强水池抗浮能力的措施;从设计、施工和使用等方面分析了水池的上浮原因,归纳了地下水池上浮后采取的处理流程,并提出了相应的技术措施。将研究成果用于某水池上浮事故的处理,取得了良好效果,对预防和处理类似地下水池的上浮具有借鉴作用。     

钢筋混凝土水池浮起事故分析及处理

一、工程实例其一;某工程2000t钢筋砼清水池。(称1＃水池)平面尺寸:16×36m~2,高4.2m,全埋在地下,池顶面与地面平,水池长边沿一河岸,距岸边5m,基底是含砂质较多的砂质粘土,含砂量在60％以上。钢筋砼水池全部施工完毕,池壁四周填满回填土,填土是当地挖出的基土占65％,另外加35％石屑,回填土夯实情况一般。水池设计仅有一层钢筋砼预制盖板,板上没要求复土。在回填土填完后池中尚未注入清水前,因连日暴雨,河水猛涨,水面与池面平,很快钢筋砼水池象船一样浮起,沿长度方向中部上浮20cm,两瑞是2～4cm,造成一起质量事故。其二:某水厂2000t钢筋砼清水池(称2＃水池)     

某污水处理厂水池结构设计重点研究

以某污水处理厂为例,阐述了污水厂水池结构设计原则,从而就水池设计重点进行了深入探讨,着重从池体设计、池内水压力、池外水浮力、水池壁板边界条件确定、底板内力计算模式的选择等方面进行了论述,可供类似工程借鉴。     

大型钢筋混凝土水池上浮开裂事故的处理方法

茂名３０万t乙烯工程污水处理场共有１６个钢筋混凝土水池，其中调节－匀质池、一级生化曝气池、二级生化曝气池、放流－雨水调峰池为矩形大型水池。这４个池在施工过程中先后发生了水池底板浮起和池壁开裂的重大事故，本文介绍事故情况和处理方法。１设计概况污水处理场的水池要求有良好的抗掺和抗腐蚀的性能，控制裂缝宽度≤０．１mm。本工程场地为Ⅱ类土质，地震设防烈度为７度。污水处理场地质勘探报告中地下水位为－２．０００～－２．３００m，设计时取地下水位值为－２．２００m，但地质勘探在旱季进行，地下水位值偏低，不能反映雨…     

大型混凝土蓄水池防渗技术措施

广州市沥涪污水处理厂为2003年广州市市政重点工程,有4个二沉池池体,池体的结构形式为直径50m、高5m的半沉式现浇钢筋混凝土圆形池体,底板厚700—450mm,池壁厚400mm,池体地下部分高3．05m,地上高2．65m,采用C25混凝土,抗渗等级P6。后浇带采用C30微膨胀混凝土。后浇带及施工缝设钢板止水带。池体外隔热砌体为M7．5水泥砂浆砌M10砖,240mm厚。池体外壁涂料为：与土壤接触面刷冷底子油及沥青各1道,露出地面部分刷外墙涂料2遍。     

地下汽车库柱断裂破坏加固作法

某地下汽车库建筑面积约3500m2,采用钢筋混凝土板柱结构,天然地基,由结构自重和上部1m厚覆土抵抗水浮力,设计抗浮安全系数为1.22,底板厚600mm,柱断面400mm×400mm,柱顶设柱帽,混凝土外墙厚300mm,顶板厚300mm,混凝土C35P6。车库主体结构完成后,利用场内其他建     

H型钢开坯轧制变形分析

借助有限元分析软件MSC SuperForm2 0 0 2对H型钢开坯轧制进行了模拟。分析了金属变形特点和轧件充满情况。研究表明 ,箱形孔中轧件腹板的变形与宽展较小 ,异形孔中轧件腹板与翼缘的的变形很不一致 ,腹板出变形区后厚度存在反弹增加现象。异形孔中轧件不能很好地充满孔型 ,异形孔中轧制压力较大。     

建筑物纠偏常用方法及其应用

根据以往的一些建筑纠偏的工程经验 ,本文总结了建筑物倾斜原因及对几种常用的建筑物纠偏方法进行了分析和探讨 ,并列举了相应实例 ,以供有关设计人员参考。     

中科院图书馆、档案馆工程钢结构连廊吊装方案的选择

通过对中科院图书馆、档案馆工程钢结构连廊吊装方案的讨论 ,针对在市区钢结构施工中受到的外部环境的制约因素 ,探索了一种在市区进行大跨度钢结构施工的方案 ,并提出了建议 ,可为类似工程提供参考。     

倾斜撑杆式索穹顶结构节点及张拉模拟

分析了索穹顶结构节点的特点,设计了适合倾斜撑杆式索穹顶的节点形式。另外对倾斜撑杆式索穹顶结构的施工张拉方法进行了探讨和研究。利用有限元分析软件对3类施工张拉方案进行模拟,分析内力变化规律,评价各种张拉方案的施工可行性,并给出了建议张拉方案。     

基础大体积混凝土粗骨料的选择

骨料的粒径大小和骨料的品种不同,对基础大体积混凝土的抗裂性影响较大,骨料的粒径增大,将影响到混凝土的极限拉伸能力,骨料品种的热胀系数过大,也将影响到基础大体积混凝土的抗裂性,为提高基础大体积混凝土极限抗拉能力应选择合适骨料粒径和骨料品种,并进行最佳级配。     

关于浓差能本质及浓差能理论转换效率的再研究

浓差能是一种具有许多独特优点而表现形式较为抽象的新型能源,目前已日益引起人们的兴趣和重视。本文在文献(3)基础上,对浓差能本质及浓差能理论转换效率作了进一步的研究,内容包括两方面:1)对浓差能与机械能在本质上完全一致的观点提出了较严格的证明;2)推导出以膜法为基础的浓差能理论转换效率公式,指出任何理想转换机器在其最大功率输出点处的转换效率均不可能超过η=K/(1 K),这里K是与渗透过程有关的参数。     

某图书馆圆形楼盖设计

本文介绍了黑龙江省铁力市第一中学图书馆圆形预应力井式梁板楼(屋)盖应用SAP2 0 0 0软件及有关规范的设计过程。给出了该预应力井式梁板结构的材料选择、预应力工艺选择、预应力筋的线型选择、荷载取值与内力计算、预应力筋与非预应力筋的选配等设计计算的思路和方法,可供建造同类工程时参考。     

脆性岩石扩容起始应力预测——以花岗岩和闪长岩为例

 采用TAW–2000电液伺服岩石三轴试验机,通过32组花岗岩和闪长岩的物性及单轴压缩试验测试,获得岩石的特征物理力学参数。在此基础上,揭示岩石扩容起始应力与弹性模量、泊松比和孔隙度的关系,建立花岗岩和闪长岩的扩容起始应力预测方程。研究结果表明：(1) 弹性模量作为岩石的弹性基质刚度的反映,包括颗粒间的接触刚度和颗粒间基质的刚度,孔隙度作为岩石内部孔洞空间的体积测量指标,是岩石内初始的微裂纹、微孔洞及张开裂纹的综合反映,一定程度上可以反映初始损伤的程度,二者与岩石的扩容起始应力密切相关;(2) 扩容起始应力与弹性模量呈正相关,而与孔隙度呈负相关,当弹性模量最小而孔隙度最大时对应最小的扩容应力值,反之调整;(3) 通过逐步数据拟合分析得出扩容应力的预测模型,通过与试验结果的对比分析,证明预测模型的可靠性。在弹性模量、孔隙度和泊松比已知的前提下,可以先验地对扩容起始应力进行预测,为扩容起始应力的求解提供一条新的思路。     

节点法一些具体问题的处理

本文阐述城市煤气管网水力计算节点法的基本原理以及在实际应用中一些具体问题的处理方法。     

蜂窝梁的挠度影响因素分析

对蜂窝梁挠度的4个影响因素:蜂窝梁的扩张比,孔的类型,蜂窝梁的高跨比,剪跨比进行分析比较,并与等截面实腹式梁的挠度进行对比,得出蜂窝梁的扩张比、高跨比对挠度影响较大,并指出蜂窝梁扩张比的合适范围及挠度扩大系数α值的变化规律。