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《现代塑料加工应用》2017,(2)
对食品级聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)进行95℃热水老化处理,研究热水老化对PET力学性能及热稳定性的影响。结果表明:热水老化初期,PET拉伸强度和硬度增加,而断裂伸长率和缺口冲击强度降低。之后水增塑作用使PET缺口冲击强度稍有回升,拉伸强度缓慢下降。热水老化后期由于水解的发生,PET拉伸强度大幅降低,缺口冲击强度持续降低,断裂伸长率逐渐降为零。老化前期吸水率增加,后期吸水率趋于饱和。热重分析表明PET的热稳定性先提高后降低。 相似文献
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与常见研究非承压状态下的塑料管道老化性能不同,该研究采用改变管道的压力和介质温度的方法,研究无规共聚聚丙烯(PP-R)承压管道的物理力学性能与老化时间的关系.通过测试表征不同老化条件下的红外谱图、氧化诱导时间、拉伸屈服强度及断裂伸长率,深入剖析PP-R管材在承压状态下的热氧老化规律. 相似文献
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对外径分别为110mm和63mm的两种规格聚乙烯燃气管进行了自然老化试验,通过测试聚乙烯燃气管试样在不同累积接受能量下的氧化诱导时间、拉伸性能、熔体流动速率(MFR)等重要性能指标的变化,探讨了自然老化对聚乙烯燃气管物理力学性能的影响规律。结果表明,在接受能量为6.0 GJ/m~2时,聚乙烯燃气管试样的氧化诱导时间小于20min;当接受能量达到7.5 GJ/m~2时,试样氧化诱导时间接近于10min,其表面老化较为严重。随着接受能量的增加,所有试样的拉伸屈服强度的变化幅度较小,无色带试样的断裂伸长率基本保持不变,而表面带有黄色色带试样的断裂伸长率发生锐减。所有试样的MFR随着接受能量的变化基本保持不变。 相似文献
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研究了丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物(ABS)树脂在不同温度和不同拉伸速率时的拉伸行为以及物理老化对其拉伸行为的影响。结果表明,屈服强度随测试温度的升高而下降,断裂伸长率并不随着测试温度的升高而提高,直到测试温度升高到接近ABS树脂塑料相的玻璃化转变温度时,断裂伸长率才显著提高;断裂伸长率随拉伸速率的增加而降低,在不同的拉伸速率下,ABS的形变区内均可观察到银纹现象;在较高的拉伸速率下,形成的银纹数量较多,但银纹较短,银纹的扩展得到了有效抑制;ABS树脂经物理老化后断裂伸长率明显降低,银纹数量增加并出现了空洞成串现象。 相似文献
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介绍了混料原理和热混、冷混过程,测试了不同热混温度下干混料的表观密度、白度、热稳定性、干流性,采用转矩流变仪测试了干混料的流变性能,采用实验室挤出机制取试样,测试了其色差、拉伸强度、断裂伸长率、简支梁冲击强度、拉伸冲击强度、抗热老化性能等。结果表明:在试验配方下,最佳热混温度为110~115℃。 相似文献
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以氙灯作为辐照光源,对外径分别为110 mm和63 mm的两种规格聚乙烯燃气管进行了人工气候加速老化试验,通过测试聚乙烯燃气管试样在不同累积接受能量下的氧化诱导时间、拉伸性能、熔体流动速率(MFR)等3项重要性能指标的变化,探讨人工气候加速老化对聚乙烯燃气管物理力学性能的影响规律。结果表明,在接受能量为3.5 GJ/m2时,聚乙烯燃气管试样表面发生严重老化,其氧化诱导时间均小于10 min;当接受能量达到4 GJ/m2时,试样氧化诱导时间急剧衰减,均小于5 min,其表面几乎完全老化。随着接受能量的增加,所有试样的拉伸屈服强度和断裂伸长率的变化幅度均较小,与无色条试样相比,表面带有黄色色条试样的断裂伸长率发生锐减,所有试样的MFR未发生较大变化。 相似文献
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无卤阻燃PP/APP/PTP/PER复合材料的力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用多聚磷酸铵/含磷三嗪环聚合物/季戊四醇(APP/PTP/PER)体系制备了阻燃聚丙烯(PP)材料,考察了PTP及其阻燃系统的用量对阻燃PP力学性能的影响。结果表明,APP/PER使PP的缺口冲击强度和弯曲模量提高,拉伸强度有所降低,断裂伸长率下降。PTP对PP的缺口冲击强度和弯曲模量影响不大,拉伸强度有所降低,断裂伸长率下降。当加入29%APP/PER/PTP时,缺口冲击强度和弯曲模量分别比纯PP提高了62.0%和14.3%,拉伸强度和断裂伸长率分别下降了13.9%和91.0%。 相似文献
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为了研究热老化对恒定内压作用下的PE管材结构和性能的影响,在80℃水浴环境中对聚乙烯管进行了长期压力测试,通过力学性能测试、热重试验、DSC测试以及衰弱全发射红外光谱试验,分析了老化过程中管材的结构和性能变化。结果表明,在老化过程中,随着老化时间的增加,PE管材抗氧化剂逐渐被消耗,2 200 h时,老化管材的氧化诱导期降低至原始管材的73. 1%;随着老化时间的延长,管材表面发生氧化,产生了羰基(—CO)与羟基(—OH)等含氧基团。热老化使PE分子链发生了以交联为主的化学反应,导致管材的热稳定性上升。结晶度增加、分子链交联以及管材表层氧化等,导致拉伸强度略有提升,而管材的断裂伸长率和冲击强度分别下降了27. 5%、28. 9%。 相似文献
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将不同插层剂改性的蒙脱土与尼龙66(PA66)通过熔融共混制得了纳米复合材料,对复合材料的热变形温度和力学性能进行了研究。结果表明,与纯PA66相比,3种插层剂改性的蒙脱土/PA66纳米复合材料的热变形温度、弯曲模量、弯曲强度均有明显提高,拉伸模量和屈服强度也有所提高,但断裂伸长率和缺口冲击强度则明显下降;含极性羟基的插层剂对复合材料的综合改性效果较好,含2个长链非极性烃基的插层剂改性效果较差;加入环氧树脂后,复合材料的热变形温度、拉伸模量和弯曲模量有所降低,屈服强度、弯曲强度、断裂伸长率和缺口冲击强度则有所增加。 相似文献
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将熔融浸渍制备的长玻璃纤维(LGF)增强聚丙烯(PP)与PP按照不同比例熔融共混,制备了不同LGF含量的LGF增强PP复合材料。研究了老化时间、LGF含量对LGF增强PP复合材料力学性能的影响。结果表明:随着LGF含量的增加,LGF增强PP复合材料的断裂伸长率稍有下降,拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量、冲击强度及缺口冲击强度都显著提高。老化时间的延长,对低LGF含量的LGF增强PP复合材料的力学性能影响不大;老化时间较长时,高LGF含量的LGF增强PP复合材料的总体力学性能有所下降。 相似文献
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头发角蛋白塑料的制备和力学性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
将头发氧化后得到的角蛋白粉末用模压的方法制备了角蛋白塑料,考察了模压压强、模压温度、头发的氧化时间以及增塑剂水和甘油的含量等对角蛋白塑料力学性能的影响,并对其角蛋白塑料进行了热重分析和红外表征。实验结果表明随着模压压强的增大,塑料的最大拉伸强度升高,断裂伸长率降低。而模压温度对塑料的力学性能影响不大。随着氧化时间的延长,最大拉伸强度升高,断裂伸长率降低。水和甘油都是头发角蛋白塑料良好的增塑剂,水含量为26.8%或甘油含量为20%时的增塑作用最好,此时最大拉伸强度分别可达15.15MPa和25.33MPa,断裂伸长率分别为17.81%和9.65%。 相似文献
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采用双螺杆挤出机对尼龙612 (PA612)及PA612/尼龙6 (PA6)合金进行增韧改性,研究了增韧剂类型、添加量对PA612以及PA6添加量对增韧PA612/PA6合金的力学性能、熔体流动速率和维卡软化点温度的影响。结果表明,三元乙丙橡胶接枝马来酸酐(EPDM-g-MAH)、聚烯烃弹性体接枝马来酸酐(POE-g-MAH)、聚乙烯接枝马来酸酐(PE-g-MAH)三种增韧剂对PA612起到了不同程度的增韧效果,其中EPDM-g-MAH效果最明显;当EPDM-gMAH的添加量由0份增至20份时,材料的断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度逐步提高,而拉伸强度、弯曲强度、熔体流动速率、维卡软化点温度逐步降低,EPDM-g-MAH添加量变化对材料的简支梁缺口冲击强度影响最大,而对维卡软化点温度影响最小。添加15份EPDM-g-MAH增韧不同配比的PA612/PA6合金,当PA6的用量由0份增至85份时,增韧PA612/PA6合金的拉伸强度、弯曲强度、维卡软化点温度、吸水率逐步提高,而断裂伸长率、简支梁缺口冲击强度逐步降低,PA6添加量变化对材料的吸水率影响最大,而对材料的简支梁缺口冲击强度影响最小。 相似文献