蕾形橡胶密封圈模具的设计

<正> 蕾形密封圈(以下简称蕾形图)是一种新型结构的橡胶密封件,其结构如图1所示。它是由一个U型夹布胶圈和唇内橡胶压制而成,U型夹布胶圈作为骨架,起到定位作用,纯胶部分的断面呈扇形,能适应高压密封的要求。蕾形图一般用于各种液压活塞头和导向套的往复运动密封,使用压力高达30～50兆帕。     

“O”型密封圈压力补偿型的设计

一般说来,“O”型密封圈只作固定密封及低压(2.5MPa以下)运动密封用,而对于高压运动密封则采用带补偿式的“Y”型“U”型“V”型等之类带唇边的密封圈密封。因为我们是液压设备使用单位,往往因各种带补偿型密封圈规格品种短缺而影响生产,另外在机床上(磨床类)活塞都采用“O”型密封圈,其密封主要靠“O”型圈带一点预压量(0.5～0.7)来密封。压力的变化,运动磨损及老化显然使这种密封效果很差。针对上述情况,我们做了一次改进尝试,其结构如图1和图2所示。     

Q3113A清理滚筒轴承密封改进

我厂铸钢车间使用的Q3113A清理滚筒,其双列向心球面轴承的两端均采用毛毡填料密封。随着填料磨损,间隙增大,粉尘和铁丸进入轴承,造成轴承磨损,甚至出现轴承卡死,致使滚筒无法正常工作。因此,我们对轴承密封结构进行了如图所示的改进。将原轴承座与抽承盖进行切削加工改制,在轴承座加工的端面上攻6只M10螺孔,配置端盖;轴承盖和端盖内加装J型骨架橡胶密封     

碾轮式混砂机碾轮的密封改进

我车间是生产钢锭模、铸钢轧辊、铸铁轧辊的铸造车间 ,由于铸铁及铸钢对铸造型砂性能的要求不同 ,加上还要碾制铸造所使用的涂料 ,所以我车间拥有从Ｓ1 1 6Ａ、Ｓ1 1 2 0Ａ、Ｓ1 1 1 8Ｃ到Ｓ1 1 1Ａ大小不等的多种混砂机达 6台。在使用和维修这些混砂机时 ,我们发现碾轮内轴承频繁损坏 ,维修率很高 ,而轴承损坏的直接原因是因为轴承内进入了大量的灰尘。我们研究其结构 (如图 1 ) ,其密封皆是用羊1 螺母 ;2 压盖 ;3 轴承 ;4 内套 ;5 轴 ;6 轮体 ;7 防尘圈 ;8 羊毛毡 ;9 轮柄 ;10 档圈图 1　羊毛毡密封轴承结构毛毡 ,由于混砂时碾轮是在…     

电线电缆的型号规格详解

一、电力电缆型号各部分的代号及真含义:1.绝缘种类:V代表聚氯乙稀,X代表橡胶,Y代表聚乙烯,YU代表交联聚乙烯,Z代表纸.2.导体材料L代表铝,T(省略)代表铜.3.内护层:V代表聚氯乙稀护套,Y聚乙烯护套,L铝护套,Q铅护套,H橡胶护套,F氯丁橡胶护套.4.特征:D不滴流,F分相,CY充油,P贫油干绝缘,P屏蔽,Z直流.5.控制层:0无,2双钢带,3细钢丝,4粗钢丝.6.外被层0无,1纤维外被,2聚氯乙稀护套,3聚乙烯护套.7.阻燃电缆在代号前加ZR,耐火电缆在代号前加NH.     

Mutual separation characteristics for binary oxides Y2O3-Ln2O3 （Ln= Sc, La, Nd, Sm） using stepwise selective chlorination-chemical vapor transport reaction mediated by vapor complexes KLnCl4

Mutual separation characteristics for binary oxide mixtures Y2 O3-Sc2 O3, Y2 O3-La2 O3, Y2 O3-Nd2 O3and Y2 O3-Sm2 O3 using a stepwise selective chlorination-chemical vapor transport(SC-CVT) reaction mediated by vapor complexes KLnCl4 were investigated. The total transported yields of the chlorides produced from the oxide mixtures are in the order of NdCl3 ＞SmCl3 ＞LaCl3 ＞YCl3 ＞ScCl3 , the main deposition temperature of the chlorides is in the order of ScCl3 ＜YCl3 ＜SmCl3 ＜NdCl3 ＜LaCl3, and the largest separation factor values are 1 100 for Y . Sc,14.88 for Y : La, 9.86 for Y . Nd and 16.45 for Y . Sm in the temperature range from 1 000 K to 1 120 K, while 157.7 for La : Y, 51.6 for Nd : Y and 12.4 for Sm : Y in the temperature range from 1 200 K to 1 300 K, respectively. The results were discussed on the difference of KScCl4, KYCl4 and KLnCl4 and the selective chlorination of binary oxides at 800 K. Furthermore, the separation characteristics of vapor rare earth complex KLnCl4 were studied compared with those of LnAlnCl3n 3.     

陶瓷壳型面层材料与Ti46Al1B阀门铸件的界面反应

分别采用Al2O3与Y2O3为壳型面层材料,离心铸造了Ti46Al1B(原子分数,%)合金阀门铸件,通过SEM,XRD以及气体分析等方法,确定壳型内表面物相组成、铸件与壳型反应层厚度以及合金的进氧情况,分析了壳型材料与Ti46Al1B合金的反应机理.结果表明,Y203和A120s壳型与合金的反应层厚度分别约为90和170 pm,使用Y203壳型时铸件进氧少,其热力学稳定性好于Al2O3壳型,与热力学计算结果相符.Y2O3壳型比Al2O3壳型更适合铸造Ti46Al1B阀门.     

Y2O3掺杂ZrSiO4涂层的微观组织和相结构研究

本文采用大气等离子喷涂成功制备了ZrSiO4及Y2O3掺杂ZrSiO4涂层,研究了Y2O3掺杂后ZrSiO4涂层微观组织结构、力学性能,并研究了涂层在1300 ℃下的烧结行为。结果表明,等离子喷涂ZrSiO4涂层主要由ZrSiO4、t-ZrO2、少量的m-ZrO2及无定型SiO2组成,而等离子喷涂ZrSiO4-5%Y2O3涂层主要由c-ZrO2、少量ZrSiO4相及无定型SiO2组成。相较于ZrSiO4涂层,Y2O3掺杂略微提高了ZrSiO4-5%Y2O3涂层的硬度和断裂韧性。在1300 ℃高温烧结48 h后等离子喷涂ZrSiO4涂层中(t,m)-ZrO2和无定型SiO2反应生成重新ZrSiO4相,该反应伴随着体积收缩,使得涂层中存在着大量孔隙和裂纹。相较于纯ZrSiO4涂层, ZrSiO4-5%Y2O3涂层中主要是c-ZrO2相和ZrSiO4相,添加Y2O3有助于涂层中的ZrO2保持在立方相（c-ZrO2）,提高了ZrO2的高温相稳定性。     

碳酸盐沉淀法制备Y2O3纳米粉及透明陶瓷

以Y(NO3)3和NH4HCO3为原料,采用正向滴定法,得到了化学组成为Y2(CO3)3.2H2O的先驱沉淀物。结果发现:时效可使沉淀物的颗粒尺寸和形状发生明显变化,时效48 h后,先驱沉淀物形状由球形变为针状;先驱物经水洗乙醇清洗丙酮清洗可提高Y2O3粉体的活性;针状先驱物在1 100℃下煅烧4 h能得到团聚轻的Y2O3粉体,粉体平均粒径约为80 nm;所得粉体在1 700℃真空烧结4 h后,获得了透明Y2O3陶瓷。     

Y_2O_3对4Cr5W2SiV模具钢表面激光熔覆HT-1合金组织与性能的影响

在4Cr5W2SiV模具钢表面激光熔覆不同含量Y2O3的HT-1合金粉末,利用OM、XRD、显微硬度计和磨损试验机研究了Y2O3对熔覆层组织结构和性能的影响.结果表明:当Y2O3添加量在0～3.0wt%变化时,随着Y2O3含量的增加,熔覆层组织逐渐变细,当Y2O3含量在1.0wt%时,熔覆层组织最细,然而,当Y2O3含量>1.0wt%时,熔覆层组织随着Y2O3含量的增加而变粗大;当未添加Y2O3时,熔覆层除了基体相α-Fe外,还有Fe2B、Fe3C、FeSi等相以及一定量的非晶组织,当添加Y2O3后,熔覆层中出现了少量的尖晶石类矿物质FeFe2O4.Y2O3添加量为1.0wt%时,熔覆层具有最高的硬度和耐磨性,当Y2O3 含量大于1.0wt%时,熔覆层的硬度和耐磨性随着Y2O3 含量的增加反而降低.     

纳米Y_2O_3弥散强化Ni基合金激光熔覆层

研究了纳米Y2O3对Ni基合金激光熔覆层显微组织、相结构和性能的影响。结果表明:加入纳米Y2O3 的Ni基激光熔覆层出现大量细小、无方向性生长的等轴晶;熔覆层主相为γ-Ni,此外还有Cr23C6、Ni4.6Si2B和 Ni17Y2等;加入1．5％纳米Y2O3的熔覆层显微硬度值大幅度提高,其耐磨性比纯Ni基提高5倍多,磨损机理由较为严重的粘着磨损转变为微动磨损。     

氧化钇对TC4钛合金表面包埋渗硼的影响

目的 加快TC4钛合金表面固体渗硼时渗层的生长,研究渗剂中添加Y2O3对渗硼的影响。方法 采用固体粉末包埋渗法对TC4基材进行1 050 ℃/8 h渗硼,包括渗剂中不添加Y2O3以及渗剂中分别添加质量分数为1%、3%、5%、7%Y2O3的试验研究。通过扫描电子显微镜、能谱仪、波谱仪和X射线衍射仪分析渗硼样品的截面形貌、元素含量和表面物相,并测量渗硼样品的表面硬度和摩擦系数。结果 在渗剂中加入1%~7%的Y2O3,渗硼层结构与未添加氧化钇渗剂形成的相同,由致密连续的TiB2层和TiB晶须扩散层组成。Y2O3促进渗层生长的作用与其添加量密切相关。渗剂中加入1%~3%的Y2O3有促进渗硼层生长的作用,且加入3%的Y2O3时,催渗效果最佳,可使渗硼层厚度增加40.24%,但加入5%~7%的Y2O3时反而会抑制渗硼层的生长。能谱分析表明,Y原子能够扩散到渗硼层内,且渗硼层中存在原子数分数为0.01%~0.34%的微量Y元素,其随渗剂中Y2O3含量的增加而增加。热力学分析发现,Y2O3参与渗剂反应形成活性Y原子而渗入基体。向渗硼试剂中加入3%的Y2O3,样品的表面硬度较未添加Y2O3时提高35.54%,摩擦系数较未添加Y2O3时降低28.57%。结论 向渗硼试剂中加入适量氧化钇,是获得TC4合金表面高渗速、高硬度和低摩擦系数渗硼层的一种有效方法。     

Ag和Ta离子双注入Ti6Al4V合金表面改性

采用先注入1×1017ion/cm2Ag离子,注入能量为64.2keV;后注入1.5×1017ion/cm2Ta离子,注入能量为146.5keV对Ti6Al4V合金进行离子双注入表面改性。采用X射线衍射分析离子双注入前后Ti6Al4V合金表面的物相;利用X射线光电子能谱研究离子双注入前后Ti6Al4V合金表面元素化合态以及离子双注入Ti6Al4V合金表面元素浓度沿深度方向的分布。结果表明,离子双注入前后Ti6Al4V合金表面都被氧化了,离子注入前合金表面存在TiO、Ti2O3和Al2O3,离子双注入后Ti6Al4V合金表面有TiO2、Ta2O5、TaOx和AgO2新相生成,且在表面还存在少量V2O5和Al2O3。离子双注入合金表面生成的氧化物层形成了扩散阻挡层,阻挡铝离子和钒离子向外扩散,从而减少Ti6Al4V合金表面铝离子和钒离子的释放量。     

△／YY接法双速电动机找头尾的方法

△/YY接法双速电动机,三相绕组共有6个出线头.这种电动机低速运行是三角形接法,如图1所示接线.电源从U、V、W接人,为了说明问题,我们称U、V、W为低速组.电动机高速转动时,是双星形接法,如图2所示,电源从U1、V1、W1接人,U、V、W并接在一起,我们称U1、V1、W1为高速组.     

真空烧结法制备ZrO2(Y2O3)/Al2O3复合材料

用真空烧结工艺制备了ZrO2（Y2O3）／Al2O3复合材料,分析了ZrO2（3Y）和ZrO2（2Y）含量对Al2O3基陶瓷烧结相对密度、显微结构及相变行为的影响．结果表明：Zro2（Y2O3）的含量对t-ZrO2→m-ZrO2相变量有影响,ZrO2（3Y）和ZrO2（2Y）含量（体积分数）分别为15％和20％时,烧结试样相对密度分别为99．6％和98．5％,ZrO2的晶粒平均尺寸分别为1．1μm和1．8μm,样品断裂前后的最大相变量（体积分数）分别是Vt→m=44％和Vt→m=18％．     

YBaCuO高温超导体的X射线光电子谱研究

在LAS3000表面分析系统中用自制的低温样品台和清洁样品刮刀,获得了室温和130K下表面清洁的 YBa_2Cu_?O_(7-x)的X射线光电子谱。对超导与非超导样品中各元素的内层能级X射线光电子谱线进行分析比较.Ols出现双峰,其中高结合能峰属于O1,O4,低结合能峰属于O2,O3.室温下非超导样品的O2,O3高于-2价,Cu略低于+2价共价性极强,Y和Ba呈正常价态;低温下各元素价态无明显变化.室温下超导样品的O2,O3为-2价,Cu平均价高于+2价,离子性较强,存在Y和Ba的低价离子;低温下部分O2,O3价态升高,Cu价基本不变,Y和Ba的价进一步降低.两种样品中O1,O4价态绝对值都很低,反映了周围点阵缺陷的存在。     

稀土Y_2O_3对WC-6%Co超细硬质合金组织及性能的影响

本文研究了在复合抑制剂(Cr3C2/VC/TaC)组成及含量不变的基础上,添加不同量Y2O3对WC-6%Co超细硬质合金的组织结构、磁性能及力学性能的影响。通过XRD以及性能测试,研究发现:在WC-6%Co超细硬质合金中添加Y2O3,能起到细化晶粒的效果,当添加0.2%Y2O3时,合金的晶粒最细,致密度最好,WC晶粒分布均匀;Y2O3会影响WC-6%Co超细硬质合金的磁性能,随着Y2O3含量的增加,合金的矫顽磁力增加,磁饱和强度略有降低,Y2O3能有效的改善合金的机械性能,特别是其抗弯强度。结果表明,当抑制剂配方为0.8%(Cr3C2/VC/TaC)+0.2%Y2O3时,制备的WC-6%Co超细硬质合金的机械性能具有最佳值,硬度达到94.1 HRA,抗弯强度1 770 MPa。     

YBaCuO高温超导体的X射线光电子谱研究SCIEI

在LAS3000表面分析系统中用自制的低温样品台和清洁样品刮刀,获得了室温和130K下表面清洁的 YBa_2Cu_?O_(7-x)的X射线光电子谱。对超导与非超导样品中各元素的内层能级X射线光电子谱线进行分析比较.Ols出现双峰,其中高结合能峰属于O1,O4,低结合能峰属于O2,O3.室温下非超导样品的O2,O3高于-2价,Cu略低于+2价共价性极强,Y和Ba呈正常价态;低温下各元素价态无明显变化.室温下超导样品的O2,O3为-2价,Cu平均价高于+2价,离子性较强,存在Y和Ba的低价离子;低温下部分O2,O3价态升高,Cu价基本不变,Y和Ba的价进一步降低.两种样品中O1,O4价态绝对值都很低,反映了周围点阵缺陷的存在。     

烧结助剂对Salon常压烧结的影响

研究了以Y2O3和Y2O3＋La2O3为烧结助剂的Sialon陶瓷的常烧结过程及其相结构。结果表明：添加6％Y2O3在1750℃常压烧结1h可获得相对密度大于99％的Sialon陶瓷;La2O3可部分或大部分取代Y2O3,混合烧结助剂的最佳烧结温度（1800℃）略高于单纯以Y2O3为烧结助剂的最佳烧结温度（1750℃）。加入La抑制了α′相和YAG相的生成,选择合适的工艺条件,可制得α′ β′复相陶瓷。探讨了用Col-Gel化学法混料替机械法混料的可能性,由于γ－Al2O3转变成α－Al2O3等原因,化学混料法的效果不如机械法。     

沉淀法制备纳米Eu：Y2O3荧光粉

试验分别以微米级Y2O3、Eu2O3粉体为原料，碳酸氢铵为沉淀剂，三乙醇胺为络合剂，采用三乙醇胺络合沉淀法制备了化学组成为NC6H12（NH4）Y2（CO3）（NO3）2·nH2O的前驱体。研究了前驱体在不同的煅烧温度下的物相变化，结果表明，前驱体在500℃保温2h即可直接生成立方相的Eu：Y2O3，在1000℃保温2h的条件下得到了结晶度高、分散性好、平均粒径为50～60nm、近球形的纳米Eu：Y2O3荧光粉。