恒温器箱形真空壳体的研制

ADS加速器旨在解决核能可持续发展中的"增殖核材料和嬗变核废物"问题。通过理论计算及数值模拟相结合的方法,设计了ADS加速器低温恒温器的真空壳体,真空壳体内部尺寸为4 200 mm×1 500 mm×1 500 mm的箱形结构。根据真空壳体密封性能及强度要求,介绍了真空壳体焊缝的结构设计。最后根据真空壳体尺寸精度及尺寸稳定性要求,着重介绍了真空壳体的制造工艺过程。恒温器箱形真空壳体经实际检测,各项性能满足设计要求。     

大厚度差真空玻璃隔声特性研究

Cabrera和Nugroho等人对3v3(3 mm单层玻璃+0.2 mm真空层+3 mm单层玻璃)、3v5以及5v5构造的真空玻璃进行了研究,结果表明真空玻璃的隔声特性符合薄板隔声理论,但10 mm单层玻璃较符合厚板隔声理论。因此需进一步研究当真空玻璃的厚度进一步增大后的隔声特性。文章增加真空玻璃厚度至3v10,采用现场声强测量法进行隔声测量,基于Davy和Sharp隔声理论建立了隔声模拟模型,对实测和模拟特性进行对比分析。结果表明,3v10真空玻璃的隔声特性更符合厚板隔声理论。与3v5真空玻璃相比,3v10真空玻璃的计权修正表观隔声量未明显提高,但有助于降低现场隔声等级隔声最低值与评价量之间的差值。     

超高真空重离子加速器冷却储存环的焊接

结合超高真空对焊缝的要求,通过对板厚为2 mm的超高真空重离子加速器冷却储存环中一个零件的焊接工艺分析,总结了不锈钢超高真空容器薄壁件的焊接要点.     

真空汞固定点黑体辐射源的设计与研制

介绍了中国计量科学研究院研制的真空汞固定点黑体辐射源的结构、工作原理、性能测试结果和不确定度分析。真空汞固定点黑体辐射源灌注的是纯度为99. 9999%的高纯汞,黑体空腔开口直径为25 mm,空腔内径为28 mm,深度为260 mm,表面喷涂了NEXTEL 811-21高发射率涂层,采用基于蒙特卡罗黑体发射率仿真计算的方法,计算了黑体空腔在波长为8～14μm的发射率,结果优于0. 9999;在真空环境下,测试了真空汞固定点黑体辐射源的温坪曲线和重复性等主要技术指标,结果表明真空汞固定点黑体辐射源温坪稳定性优于2 m K,多次重复性优于1 m K;分析了真空汞固定点黑体辐射源的不确定度来源,其合成标准不确定度为16 m K。     

基于氧化硅隧穿电子源的高压力微型电离真空传感器

微型电离真空传感器在微小空间和特殊范围的压力探测中有着非常重要的应用。然而,之前的微型电离真空传感器存在或体积大或工作电压高或能耗高等缺点。以新型氧化硅隧穿电子源为阴极制备了一种高压力微型电离真空传感器,该传感器结构紧凑、加工简单、体积微小,仅为15 mm×15 mm×2 mm(长×宽×高),工作电压低、探测量程宽、探测压力上限高。实验结果显示,传感器在3.50×10^-2～1.02×10² Pa压力范围内具有很好的线性响应。研究为解决传统电离真空传感器和皮拉尼真空传感器在此压力范围内探测不准确的问题提供了一种可行的方案,有望推动电离真空传感器在更多重要领域应用。     

大尺寸ZnS真空气相沉积炉的研制

介绍了CVD ZnS生产工艺、真空气相沉积炉技术性能、设备结构组成及特点。该真空气相沉积炉是制备大尺寸ZnS的关键设备,它生产的CVD ZnS板料尺寸达到了1800 mm(长)×800 mm(宽)×25 mm(厚),单炉产量为1000 kg,是国内生产ZnS板坯料尺寸最大、单炉产量最多的设备。     

真空自耗电弧炉用Φ720mm坩埚的优化和改进

真空自耗电弧炉是生产钛及钛合金铸锭的主要设备.坩埚是真空自耗电弧炉必不可少的部件,是真空自耗电弧炉重要的组成部分.坩埚筒体材料的性能和坩埚结构不仅影响到坩埚的寿命,亦对生产效率和生产成本产生巨大影响.本文就8t真空自耗电弧炉用Φ720 mm×3000 mm坩埚的失效原因做了分析,提出了优化方案及改进方法.     

高温绝热用真空杜瓦

介绍了一种用于高温保护的真空杜瓦，该杜瓦真空夹层厚度仅有3mm。文中讨论了它的设计原理，并从工艺上提出了保证设计要求的注意事项，最后给出了测试结果。     

真空用旋转轴密封

本发明是真空用机械旋转轴密封。以往的真空旋转轴密封是图1那样的螺纹密封。由圆筒形的转子和内周带有螺纹的定子的工作原理,使其产生由真空侧向高压倒排气的作用。防止由高压倒向真空侧浸入气体分子。 这样的螺纹密封,其密封性能受转子和定子之间的间隙大小的影响。 在气流可以形成分子流,约 10-2托以下压力的高真空领域中,间隙的泄漏损失由间隙和流路面积的比例来决定。所以这里对于间隙的条件是不太严格的。例如在转子直径为50mm的情况下,间隙一般为0.1mm,但是,从大约10-2托到大气压的低真空的情况下,必须使气流连贯,使泵作用能够依靠气…     

真空熔炼的康铜合金的性能

真空熔炼是改善康铜合金细丝加工性能的有效方法。本文介绍了真空熔炼过程中,各元素含量的相对变化;合金的化学成分均匀性;采用不同熔炼工艺生产的康铜合金,拉制细丝时的加工性能对比以及制成细丝时的各项性能指标。认为真空熔炼的康铜合金,化学成分均匀、比电渣重熔以及其它非真空熔炼的康铜合金加工性能好,成材率高。采用真空熔炼的康铜合金,能稳定地生产出如.时mm细丝。本文还探讨了成品减面率、热处理工艺对康铜合金细丝性能的影响。认为减面率对成品细丝占(延伸率)和。。(抗张强度)无显著影响,成品热处理制度是影响合金细丝性能的主要因素。主张采用真空熔炼的康铜合金,大的冷加工减面率,高温快速连续退火的工艺生产康铜合金细丝。推荐按如.0关"3·o苦"1·尹"。·3芳"0.02井mm工艺生产和.肥mm合金细丝     

УВНК—8П半连续式真空定向结晶装置

本文介绍前苏联燃气涡轮发动机叶片高速定向结晶工艺和为此工艺专门创制的УВНК-8П装置。该装置为一复杂机能的综合体,设有真空、水冷及在一系列点上自动控制真空和温度的系统,可用于制造具有柱状单晶组织的叶片,其结晶速度为10～20mm/min,而一般定向结晶工艺的结晶速度为2～4mm/min。     

真空镓固定点黑体辐射源研制

为满足红外遥感载荷实验室辐射定标需求,实现红外遥感辐射量值溯源到ITS-90国际温标,研制了真空镓固定点黑体辐射源.黑体腔开口直径为25 mm,深度220 mm,内部喷涂高发射率涂层,通过仿真计算黑体腔的发射率优于0.9999.在真空下测试了镓固定点相变坪台的复现性为4.4 mK,坪台稳定性优于2 mK.测量了镓固定点...     

上海光源储存环真空系统

上海光源储存环真空系统已于2007年底建成并开始运行.这个真空系统采用了双室结构的薄壁不锈钢真空室,其尺寸公差都小于1mm,真空室安装位置公差都小于2mm;分散的吸收器有序排列在抽气室内,把同步辐射光准直并引入光束线,同时吸收废弃的同步辐射光,把热量转移到真空室外;波纹管内的高频屏蔽机构为单指型,避免了指间接触力和磨擦;(SIP+NEG)复合泵、SIP和TSP共用,采用合理的激活NEG泵和升华钛丝的工艺程序,提供了强大的抽速和容量.真空预调试时各段真空室内的极限真空都达到5×10 -9Pa.全环真空室安装并连通后,大部分真空室不烘烤,只烘烤全环真空泵的情况下,极限真空达到2×10 -8Pa.储存环运行在束流剂量260Ah、能量3.5GeV、流强220mA时,动态压强为0.8×10 -7Pa,束流寿命21h,达到了真空系统的设计指标1.33×10 -7Pa.     

真空镀铝技术在反光布上的应用

介绍反光布的结构及反光原理,对其中形成反射层的真空镀铝技术做综述探讨。介绍了真空镀铝机的原理,主要包括真空系统和真空室。真空系统工作时,按照滑阀泵、罗茨泵、油增压泵、油扩散泵的顺序依次运行。真空室内卷绕室与镀膜室并联,其中卷绕室容积与镀膜室之比为3：1,工作时卷绕室的压力为镀膜室压力的10倍以上。其次,通过分析铝层结合力、温度湿度来阐述其对真空镀铝性能的影响。一般而言,玻璃微珠型的反光材料的镀铝层厚度控制在150～400A之间。为了保证该结合力,蒸发舟间隙为100～150mm,其与冷却辊的距离控制在160—240mm。当空气湿度大于85％时,考虑到被镀材料的放气,选择油性胶植珠的薄膜,否则真空度达不到要求。     

大型立式真空淬火电炉通过技术鉴定

由航空设计研究院、贵阳黔江机械厂及云马飞机制造厂等单位共同研制的适合航空零件进行真空热处理的大型多功能立式真空淬火电炉,已由航空航天部委托部科学技术研究院主持,于1991年5月在贵阳进行了技术鉴定。 这台工作尺寸为φ600mm×1400mm、最高工作温度为950℃、最大装炉量为200kg、极限真空度达4.8×10~(-3)pa的具有真空油淬、真空气淬和真空硝盐浴等温淬火等多种功能     

上海光源(SSRF)输运线真空系统设计

本文介绍了上海光源高能输运线和低能输运线真空系统设计,包括总体布局,真空盒的结构和真空获得系统.低能输运线由两个弯段和三个直线段组成,高能输运线由五个弯段和四个直线段组成.用有限元方法分析计算了输运线弯段真空盒的大气负载变形,以确定真空盒的形状和尺寸,结果变形量小于0.15 mm.通过模拟输运线全段真空盒的压强分布来优化泵系统的布局,结果表明全线压强小于6×10-6 Pa.因此真空系统的设计方案能满足物理指标和实际工程要求.     

40T混合磁体低温分配阀箱真空系统设计

根据40 T稳态混合磁体低温分配阀箱对真空的要求,对低温分配阀箱真空系统进行了设计,设计结果如下:选择阀箱真空室的壳体形状,通过计算确定出真空室壳体壁厚为12 mm;选择封头形状,对封头强度进行校核,确定封头壁厚为16 mm;对整个真空系统抽真空泵机组进行选型,选出粗抽泵机组由一套ZJ-150罗茨泵和2XZ-30旋片式真空泵组成,主抽泵由一套F-100/110分子泵和2X-4旋片式机械泵组成,可达到阀箱对真空度的要求。     

陶瓷纤维在真空热处理炉中的用途

在欧洲有两台炉子采用高温纤维绝缘。一台在英国 Met真空公司,另一台在意大利 Alfa Romeo公司。前者用来硬化工具钢,后者用来热处理和钎焊航空部件。 真空硬化 前一台炉子用碳布进行电加热,在10-3托和1250℃下硬化工具钢,整个炉子镶有60mm有氧化铝板炉衬。这种炉衬的优点是:易于组装,价格便宜,一旦漏进空气也不致于产生问题。 真空热处理和钎焊 后一台炉子在10-6托下进行航空部件的真空热处理和锌焊,温度可达1400℃。炉子的工作容积为14mm×高914mm。用石墨筐加热器加热(电加热),通过再循环的氩气进行部件的冷却。在30分钟内可把炉料加热…     

12kV真空断路器灭弧室结构对电场分布影响的仿真研究

本文采用COMSOL有限元软件研究了均压屏蔽罩、主屏蔽罩以及触头开距对真空灭弧室电场、电位分布的影响。结果表明:主屏蔽罩端部、动静触头端部和主屏蔽罩与触头之间的区域是场强集中处,是最容易产生击穿放电的位置,也是真空灭弧室绝缘结构优化设计的关键部位。改善真空灭弧室内部结构的对称性可以使电场分布更加均匀;主屏蔽罩端部卷边方向朝内侧,能够将场强最大值从触头附近转移到主屏蔽罩端部附近,有利于触头电弧熄灭;主屏蔽罩端部卷边半径设置为3 mm、卷边角度设置为90°,有利于降低场强最大值;主屏蔽罩坡度设置为15°能够使触头附近的场强减小;主屏蔽罩半径设置为50 mm、总长度设置为110 mm较为合适;增大触头开距可以减小灭弧室内部的电场强度,但灭弧室内部的电场分布几乎不变。本文的研究结果可为真空灭弧室的小型化设计提供理论依据。     

热管的真空钎焊工艺及其在真空集热管上的应用

本文首先研究了真空钎焊条件对热管性能的影响,进而在最优条件下制作了热管及热管式真空集热管,并和市场上销售的产品进行了性能比较。在我们的实验条件下,最佳的热管真空钎焊工艺为:钎料成分为BAg44CuZn钎料,钎焊真空度为5×10-3Pa,真空钎焊功率为7.6 kW,钎焊间隙为0.08 mm。采用此工艺制作的热管其老化后的性能几乎不变,远优于市场上销售的热管,组装成热管式真空集热系统以后,其集热性能也比现有产品大为提高。