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通过直径为3、4 mm不同长度的圆柱颗粒填充床的阻力特性实验,研究了颗粒密度对填充床孔隙率的影响,结合文献孔隙率数据修正了孔隙率模型使其在高球形度时预测更准,分析了等效直径的计算方法对Ergun常数的影响,得到圆柱颗粒填充床的阻力特性并与Nemec和Wu的阻力预测模型进行对比,提出新的拟合方法对Ergun常数进行拟合。结果表明:颗粒密度在1156~7947 kg/m3范围内对填充床的孔隙率没有影响;结合文献数据得到圆柱颗粒填充床的孔隙率修正模型;文献中预测不同L/D的圆柱颗粒堆积床的阻力时结果相差较大,Nemec模型要比Wu模型预测准确度高,但也不适用所有L/D下的阻力预测;结合圆柱颗粒填充床孔隙率提出新的拟合方法,拟合Ergun常数时,采用dep作为等效直径的拟合优度最高;提出新的Ergun常数表达式,适用于圆柱直径3~4 mm,L/D=1~10的圆柱颗粒,相比于Nemec模型其R2更高,适用范围更明确,因此实用性更强。 相似文献
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通过冷态实验研究蓄热小球填充床的气体阻力特性,考察了气体流速、小球直径、堆积球层高度、空隙率对阻力损失的影响,得到了修正的Ergun公式系数. 结果表明,填充床中气体的阻力损失随气体流速增大而增大,呈二次方关系;对阻力系数回归,得到修正的Ergun公式系数f1=331.9, f2=1.402,由此计算的单位压降与实验值最接近. 相似文献
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单一尺寸球形氢氧化铝颗粒的形成及其机理 总被引:4,自引:0,他引:4
用尿素均相沉淀法首次制得了单一尺寸的球形氢氧化铝颗粒。为获得单一尺寸的颗粒,需仔细控制沉淀过程:如温度、保温时间及Al~(3+)的浓度。在沉淀过程中通过对溶液pH值的测量,研究了单一尺寸颗粒的形成机制。氢氧化铝的成核极限仅达到一次,可形成单一尺寸的颗粒。相反,如溶液多次达到成核极限,则导致颗粒的多尺寸分布。另外,影响单一尺寸形成的因素尚有阴离子种类等。 相似文献
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纤维和小颗粒填充滴流床的流体力学性能比较 总被引:1,自引:0,他引:1
在内径为0.047m的有机玻璃管内,采用空气水为介质,对纤维,小玻璃珠填充滴流床的流体力学性能进行了考察。结果表明,因为均为滴流床,流体力学性能有某些相似这处,但又由于纤维和小玻璃珠存在不同的性质和尺寸,滴流床内流道结构的巨大差异,使得两种床层内流体操作范围,床层空隙率,流型过渡,床层和,持液量,流体力学滞后现象等都存在显著差异。 相似文献
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活性炭填充床脱除水中苯酚及填充床的再生 总被引:2,自引:1,他引:1
实验研究了活性炭填充床脱除水中苯酚的吸附性能,探讨其饱和吸附填充床的再生方法,结果表明当平衡浓度范围为0-0.8kg/m^3时,活性炭对水中苯酚的吸附能力达230kg/kg(吸附剂),吸附等温线符合Langmuir型,填充床的穿透曲线和穿透时间强烈依赖于实验条件,较高的进料浓度,较大的进料速度,以及较短的床层长度都将使填充床穿透较快;用热的NaOH稀溶液可再生被苯酚饱和的活性炭纤维填充床,再生效率达90%以上。 相似文献
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研究了气液并流向上填充床的流体力学特性,如:流型、压降、以C/Co及Per表示的液相径向混合情况。填料为直径3.5,5.7,7.5mm的玻璃球;塔径81mm,塔高1000mm。结果表明,气液并流向上的床层压降大于滴流床,而液体径向混合的均匀程度优于滴流床。 相似文献
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为了考察下行床内颗粒浓度和速度的分布特性以确定高密度操作条件,在自建的气固下行床冷模装置(总高度18 m,下行床高8 m,直径80 mm)中,测定了不同表观气速(Ug)和颗粒循环速率(Gs)下床内颗粒浓度和颗粒速度的轴径向分布。结果表明,在Gs为700 kg/(m2·s)时,下行床内平均颗粒浓度达0.12,整个下行床内均实现了高密度操作。下行床内颗粒浓度径向分布受入口结构影响显著,近下行床入口处(z为0.08 m),颗粒浓度"中间高边壁低",下行床内颗粒浓度轴向分布总体上呈现"上浓下稀"的形式。截面平均颗粒速度随轴向位置的增加而不断降低,表明下行床内气固流动结构的发展特性。当颗粒循环速率较小时,如Gs为100 kg/(m2·s),颗粒在入口区先加速,随后进入恒速度区,截面平均颗粒速度随表观气速的增加而显著增加。当颗粒循环速率较大时,如Gs为500 kg/(m2·s),实验范围内表观气速对平均颗粒速度的影响很小。下... 相似文献
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为了考察下行床内颗粒浓度和速度的分布特性以确定高密度操作条件,在自建的气固下行床冷模装置(总高度18 m,下行床高8 m,直径80 mm)中,测定了不同表观气速(Ug)和颗粒循环速率(Gs)下床内颗粒浓度和颗粒速度的轴径向分布.结果表明,在Gs为700 kg/(m2·s)时,下行床内平均颗粒浓度达0.12,整个下行床内... 相似文献
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活性炭纤维填充床脱除水中苯酚及填充床的再生 总被引:4,自引:0,他引:4
采用活性炭纤维吸附法净化水中微量的苯酚。在25℃、30℃和35℃下,实验测定活性炭纤维吸附苯酚的吸附平衡等温线,该吸附等温线符合Langmuir型,最大饱和吸附容量达0.26kg(苯酚)/kg(活性炭纤维)在25℃下;0.25kg(苯酚)/kg(活性炭纤维)在30℃下;0.239kg(苯酚)/kg(活性炭纤维)在35℃下。水溶液的pH值将影响吸附容量,在碱性条件下吸附容量显著下降,这将有利于吸附剂的再生。苯酚在活性炭纤维填充床的穿透曲线被测量,在5%突破点处的动态吸附容量为0.14kg(苯酚)/kg(活性炭纤维)在25℃下。采用40℃、5%NaOH溶液再生被苯酚饱和的活性炭纤维填充床,再生后吸附效率达90%以上。 相似文献
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本文从对流传质和吸取平衡的基本原理出发 ,分析了颗粒填充床吸附溶质的机理 ,提出了用吸附模型的一种数值解来预测过滤处理的结果 ,以及如何在实际中应用该方法。 相似文献
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以空气-水为研究体系,在并流旋转填充床内采用整体式碳化硅(SiC)填料,利用单因素法,分别考察了转速、气量对干床压降的影响以及转速、气量、液量对湿床压降的影响。实验结果表明,对于干床压降,压降随转速的增大而减小,随气量增大而增大。当气量为183 m3·h-1、转速为1400 r·min-1时,压降为-140 Pa左右;对于湿床压降,压降随转速增大而减小,随气量增大而增大,液量变化对湿床压降影响不大。当气量为183 m3·h-1、液量为340 L·h-1、转速为1400 r·min-1时,湿床压降为-160 Pa左右。通过对实验数据的关联,分别得到了干床和湿床压降的关联式,与实验结果的偏差均在±15%以内。 相似文献
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粗颗粒在锥型床中的流化特性 总被引:3,自引:5,他引:3
通过Geldart-D类粗颗粒在三种锥形床中的实验表明:随着入口的表观气速的增加,在床中依次出现固定床流区,部分流化区和喷动流区。在固定床区内,压降和表观气速关系可以通过Ergun公式求得:在部分流化床区内;实验和理论计算均表明了由于颗粒所受到的曳力档的轴向高度增加而减小,造成床层轴向上部未流化的颗粒对下部硫化颗粒膨和压制作用,在喷动流化区内,给出了预测锥形床的初始喷动气速和喷动压降的经验公式。 相似文献
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对小管径/粒径比颗粒有序填充床进行数值模拟,研究流体普朗特数(Pr)变化及不同管径/粒径比对填充床流动与传热性能的影响。结果表明,颗粒填充通道可分为入口阶段、充分发展阶段以及出口阶段,各个阶段的流动与传热特点不同。在相同雷诺数(Re)时,流动传热充分发展阶段传热系数和压降均随管径/粒径比的增大而增大,且后者增大的幅度大于前者。流动工质的Pr越大,填充床努塞尔数(Nu)越高,而Pr变化对阻力系数的影响可忽略。Pr不同,Nu随管径/粒径比的变化趋势不同,而阻力系数随管径/粒径比的变化趋势相似。 相似文献
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本文介绍了采用一种新型填料就可以实现用单一填充柱将功夫菊酯中两种异构体完全分离开,获得高分离效能和高定量性效果。 相似文献