亚临界锅炉集箱水压试验工艺

本文主要阐述了亚临界锅炉集箱水压试验的难度及解决方案 ,如集箱上小管接头、大管接头密封问题 ,集箱上三通、弯头、敞口集箱的密封问题 ,水压试验场地问题 ,集箱水压后三通、弯头、敞口集箱的机加问题 ,制造成本和生产周期问题。此项研究的成功 ,使我公司的集箱制造水平有了很大的提高 ,保证了所有集箱焊缝不泄露 ,使我公司的产品质量进一步得到用户的认可     

关于锅炉集箱水压试验的一些想法

结合锅炉制造企业集箱水压试验的一些做法,及对JB/T 1610-1993的理解,提出集箱免做水压试验的想法,阐明散件出厂锅炉的集箱在制造厂内不能免做水压试验的观点.     

论述锅炉水压试验

关于锅炉水压试验的用水,水压试验温度、压力、水压前的准备等方面的重点的要求,并通过《蒸汽锅炉安全技术监察规程》及《电力工业锅炉压力容器监察规程》对水压试验标准进行对比,并加以分析。     

锅炉本体水压试验时集箱位移产生原因及解决办法

分析某炉型水压试验过程中出现集箱前移的原因,并从设计和安装角度提出解决问题的办法.     

管屏中流量分布的研究——集箱中的分配和汇集(报告之一)

前言流体的分配和汇集是工业上应用得十分广泛的一门学科,进行分配和汇集的代表性装置是管屏。管屏一般是由分配集箱、汇集集箱和管系组成。流体在分配集箱中依次被分配到管系中,并受到加热或冷却后,再依次汇集到汇集集箱,由于管系采用较小节距排列布置,故在集箱中分配或汇集的特点是较为接近的。管屏在机械工业中被广泛应用于热交换     

环形集箱制造工艺分析与探讨

上海锅炉厂有限公司近期制造的 2台CFB锅炉旋风筒环形集箱制造中出现的问题 ,如 :环形集箱本体弯制圆度及平面平整度控制问题 ;焊接变形控制问题 ;水压试验余量问题以及在最近制造的出口美国517t/hCFB锅炉中出现的大直径环形集箱装配场地问题等 ,介绍在该台 517t/hCFB锅炉制造中采取的一些针对性措施 ,并对环形集箱制造工艺进行一些分析、探讨和总结     

联箱管端环缝气割机研制

在锅炉联箱制造中,有大量的产品需要焊接端盖进行水压试验,水压后对端盖传统上都采用人工气割,之后上大型镗床加工,但人工气割对气割面的控制不是很好,造成镗床加工的困难,大大提高了镗床维修成本及刀具的使用成本,经反复研究,我们设计制造了管端环缝气割机,大幅降低成本,提高生产效率.     

呼和浩特抽水蓄能电站蜗壳压水试验过程中钢板环向应力分析

为研究呼和浩特抽水蓄能电站蜗壳水压试验钢板应力状态,分析了#3机组蜗壳钢板应变计监测数据。监测结果显示,#3机组蜗壳钢板应力变化与水压变化具有很好的相关性,复相关系数在0.993~1.000之间。蜗壳最大水压(13.25 MPa)时钢板最大应力为194.65 MPa,低于屈服强度610 MPa;保压浇筑水压(3.235MPa)时钢板最大应力为20.73 MPa;同一内水压力时蜗壳上、下蝶边钢板应力是同断面其余部位钢板应力的1.1~1.8倍;蜗壳最大内水压力工作时,蜗壳承担3.24 MPa内水压力,蜗壳与机组结构共同承担3.36 MPa内水压力。结果表明,#3机组蜗壳钢板应力变化正常,钢板在弹性范围内工作。     

水压封盖设计新方法

本文参照平盖标准设计公式,在水压试验使用范围内,研究此公式用于水压平封盖设计时所体现出的保守性。并依据平板理论中应力的分布规律和梁的极限载荷设计方法,推导出水压平封盖设计公式。同时以平封盖设计方法为基础,按照等刚度原则,提出加筋封盖的设计方法。此设计方法既安全可靠又可节省大量钢材还能降低制造费用。特别适合高压大直径水压封盖设计。     

不同边界条件对钢岔管水压试验应力变形的影响

结合某抽水蓄能电站月牙肋钢岔管的工程实际情况,采用有限元方法对比分析了工程中水压试验通常使用的边界条件简化方法与同时考虑钢岔管结构自重、水重及实际支撑的仿真方法,研究了结构自重、水重、支座及摩擦系数等因素对岔管应力分布及变形的影响。结果表明,简化方法与仿真方法计算所得的钢岔管应力及变形十分接近,用这两种方法分析水压试验中的岔管应力分布及预估埋藏式钢岔管水压试验压力值均是可行的,该计算结果为现场水压试验提供了很好的参考。     

锅炉水冷壁测量孔水压泄漏原因分析

采用宏观检查、几何尺寸测量、化学成分分析、硬度检测、金相组织观察及断口形貌分析方法,对某电厂水冷壁测量孔弯管水压泄露原因进行分析。结果表明,由于侧水冷壁上部管屏测量孔弯管内弧处两段扁钢与光管背火面焊接纵缝存在焊接弧坑缺陷,形成了应力集中点,在拉应力作用下该应力集中点产生了早期开裂,裂纹沿横向贯穿扁钢与光管向火面纵缝焊接气孔、未填满处向管子基体扩展,最终导致水压试验时该测量孔处泄漏。     

浅析锅炉水压试验

通过分析《蒸汽锅炉安全技术监察规程》、机械行业标准JB/T1612-94《锅炉水压试验技术条件》、《电力工业锅炉压力容器监察规程》及ASME锅炉规范等对水压试验的要求,讨论锅炉水压试验的用水、水压试验温度、水压试验所用压力表、水压试验前的准备、水压试验的试验压力、水压试验程序以及水压试验的合格标准等方面的注重点。     

组装集箱制造工艺优化

在原有的组装集箱制造工艺的基础上,又经过多个项目的生产实践,通过对组装集箱生产制造过程中出现的问题进行分析和总结,对其制造工艺进行了一些改进和优化,主要体现在对组装集箱装配工装的抗热处理变形能力和不锈钢拉撑定位板进行了改进,对管端的修正余量和管端复加工刀具进行了优化,对相应的部分制造工艺进行了调整。     

分析计算法确定活塞销加工余量

加工余量的大小对产品质量、生产效率和经济性影响很大，余量不够不能保证加工质量，余量过大不但增加机械加工劳动量，而且也增加了材料、工具、电力等消耗从而增加了成本。确定加工余量的方法一般有经验估计法、分析计算法和查表法三种，其中分析计算法对影响加工余量的各种因素考虑周全，制定的加工余量比较精确，能以最低的生产消耗，最短的加工时间，取得最好的产品加工质量。它是大批大量生产确定工序余量比较合理的方法，本文以6110挤压活塞销为例，用此方法确定端面加工工序余量，并与查表法和经验估计法确定工序余量进行比较。     

集箱预热温度检测装置研制

在设计，生产３００ＭＷ，６００ＭＷ，亚临界压力锅炉高温，高压集箱产品时，由于在加工ＳＡ－３３５－Ｐ２２及Ｐ１２进口钢材过程中，对焊接过程予温度控制不住，焊接后的产品出现裂纹，造成水压试验泄漏，为解决这一技术问题，我们接受公司下达的攻关任务以控制予热温度为主研制出首台集箱予热温度检测装置。     

集箱缩口操作工艺的改进及操作工件温度的选择

集箱缩口工序在锅炉制造企业中必不可少。它取代了集箱管端与端盖的手工焊接单面成型方式,简化了工序,成本降低10％。由此可见集箱缩口技术的改进对提高该工序的工作效率和产品质量具有重大意义。我们厂集箱缩口设备的工作原理是:由开关启动动力头电机,安装有两个旋压辊的动力头旋转后,再开动行程开关进行点进给来完成工件的旋压成型加工。经过几年的使用,我们     

P91、T91材料机械加工中刀具存在问题的改进

介绍了P91、T91锅炉集箱机械加工流程,对在机械加工中所用刀具存在的问题进行分析,并且从刀具选择以及水压后管端坡口加工等方面对刀具提出了解决方法,从而保证了生产顺利进行。     

对一起锅炉水压试验超压事故的处理及预防

无论是在役锅炉,还是锅炉广生产的新锅炉,都要根据其最高允许工作压力或设计压力对锅炉作水压试验(即“冷态”)检查。可见,水压试验是锅炉行业中对锅炉安全性能检验的一种有效的常用方法。目前,水压试验已被广泛的用在锅炉的制造、安装、使用、检验、修理、改造等领域中。现行的《蒸汽锅炉安全技术监察规程》(简称“锅规”)对锅炉的水压试验有很明确的规定,见表1。     

浅谈锅炉水压试验标准

通过《蒸汽锅炉安全技术监察规程》、机械行业标准JB/T 1612 - 94《锅炉水压试验技术要件》、《电力工业锅炉压力容器监察规程》及ASME法规对水压试验标准的分析 ,指出了它们的相同点及不同点。并提出了为打破各行业锅炉水压试验标准的技术壁垒 ,便于与国际标准接轨 ,使我国锅炉水压试验技术更趋合理的建议     

三通集箱过热器压力分布与流量分配的数值模拟

为了解三通结构对过热器流量分配的影响从而解决三通集箱过热器的爆管问题,利用Fluent软件对过热器模型进行了数值模拟,研究了三通结构集箱过热器内的静压分布、速度分布、各支管流量分配及各支管入口处流体的流速分布和静压分布.结果表明:三通结构附近流体的压力低且速度大,而远离该区域的流体则压力高且速度小;三通中涡流区域的支管入口有小涡流,而其他区域的支管入口没有出现小涡流;集箱内涡流下部的支管流量偏小,正对集箱入口处的支管流量最大;将第7管屏和第11管屏的入口形状改为圆形,改造后支管的流量明显增大.