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煤储层进入饱和气体单相流后,储层有效应力系数的变化规律是正确评估储层渗透性的关键。本文采集不同变质程度的煤岩样品,对不同外界荷载和孔隙压力条件下煤储层的等效有效应力系数进行了研究,结果表明:在孔隙压力一定的条件下,外界荷载对煤储层等效有效应力系数具有负效应,随外界荷载加载,煤储层等效有效应力系数减小,且外界荷载越大负作用越强;在外界荷载一定条件下,随孔隙压力增加,煤储层等效有效应力系数增大,孔隙压力对煤储层等效有效应力系数具有正效应;相对于中阶煤和高阶煤储层,低阶煤储层由于孔隙类型多样,孔隙尺度大,储层的等效有效应力系数在外界荷载和孔隙压力耦合作用下影响程度相对较小。由于煤储层等效有效应力系数在不同外界荷载和孔隙压力下差异较大,煤储层进入饱和气体单相流后,在不考虑解吸收缩效应条件下,煤储层的有效应力变化并非等同于储层孔隙压力的变化,而与煤阶类型、地应力高低和孔隙压力大小密切相关,原位高地应力条件下,由于煤储层的等效有效应力系数较小,随孔隙压力降低,煤储层有效应力变化相对微弱。 相似文献
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从钢筋混凝土正截面承载能力计算时的平截面假定,不考虑混凝土的抗拉强度,钢筋应力-应变关系为理想弹塑性模型的基本假定出发,建立了任意形状截面各种应力图形的函数表达式。利用数学和力学方法,推导出计算钢筋混凝土任意形状截面构件截面延性系数的数学表达式,并给出了钢筋混凝土任意形状截面构件在外力作用下截面应力图形形状的判别式。 相似文献
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超固结软黏土一维蠕变次固结系数与侧压力系数 总被引:1,自引:0,他引:1
通过K0固结原状试样一维蠕变试验,模拟软土地基超载预压卸荷再加荷过程,研究超固结软黏土蠕变过程的次固结系数Cα和侧压力系数K0r与应力历史的关系。研究结果表明,超固结软黏土的主固结过程相对于正常固结状态有明显缩短,次固结系数Cα与荷载相关,随着 增大而减小,超载预压时间延长导致 增大次固结系数减小。超固结软黏土蠕变过程的侧压力系数K0r随时间近似恒定,受应力状态和应力历史影响,随再加荷压力增大而减小,随前期固结压力的增大而增大,与 近似成线性关系。依据试验和假定建立的K0r理论模型,反应了相关条件的影响,无需专用参数,与试验结果具有较高的一致性。一维变形条件下,超固结软黏土的次固结系数Cα与广义剪应力和球应力的比值 具有本质上的联系,符合双曲线规律。 相似文献
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本文根据弹性理论竖向应力分布的计算公式,通过引入等效压缩变形系数ψc,将复杂的Mindlin解签应力计算过程简化为对Boussinesq解答应力的计算,并且给出了可供深基础沉降计算实用的ψc值表格及修正公式。 相似文献
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高速公路软土地基次固结系数影响因素研究 总被引:1,自引:0,他引:1
就软土次固结系数的影响因素进行了分析,总结了应力水平、应力历史、加荷速率、应力比等因素对次固结系数的影响,以及次固结系数与压缩指数和塑性指数的关系等诸多方面的研究成果,以期对软弱土地区的高速公路地基工后沉降问题提供参考。 相似文献
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在计算地基土附加应力系数及平均附加应力系数时发现《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)表K.0.2中给出的平均附加应力系数存在一定的误差。采用了两种方法进行计算:一是借助于Matlab推导出平均附加应力系数积分式的结果显式表达式,从而代入公式对附加应力系数进行直接计算;二是基于积分式采取数值积分法求解。计算发现,当后者的积分步长足够小时,与前者所得结果十分吻合。给出了按积分结果显式表达式计算出的GB50007—2002表K.0.2的对应表。 相似文献
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一、前言建筑卷扬机卷筒系在多层缠绕下工作,由于多层缠绕比单层缠绕的受力更为复杂,因而国内外许多学者都试图用较为符合实际的理论计算和实验来解决卷筒的应力分析,以导出通用的结论。按传统的计算方法,多层缠绕卷筒压应力计算公式为: 相似文献
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基于考虑桩径影响的竖向荷载下Mindlin应力解,将单桩端阻、矩形分布侧阻、正三角形分布侧阻产生的应力表达为各分项阻力与相应附加应力系数的乘积,并将附加应力系数表示为以深径比h/d和距径比ρ/d为自变量的函数以描述其空间变化。这样使得附加应力系数物理意义直观明晰,应用简单。通过对单桩附加应力系数的三维图形和附加应力系数表的分析表明:①端阻附加应力系数由桩端平面呈现柱状分布随深度演变为锥形分布,空间衰减迅速;端阻附加应力系数基本不随长径比l/d而变;②侧阻附加应力系数由桩端平面的长桶喇叭形分布演变为漏斗形分布,空间衰减缓慢;正三角形分布侧阻与矩形分布侧阻相比,其附加应力系数上部较大,且衰减较快;③侧阻是群桩应力叠加效应的主要因素,端阻影响甚微。 相似文献
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盲孔法是测量钢结构残余应力的高效简单的方法,应力释放系数A、B对盲孔法测量结果的精确性有重要意义。应用有限元分析软件ANSYS,建立带盲孔的板件的有限元模型,施加单向均匀拉伸应力场,对盲孔法应力释放系数A、B的测定进行有限元分析计算。通过对测量距离D、孔径、孔深、等参数的分析,发现盲孔附近应力释放大致在D/d<5范围内,在此范围内,A、B随着D/d的增大而减小,同时孔径的变化对于A、B的影响很小,而孔深的增大时A、B的绝对值有所增大,但幅度很小。通过对不同板厚的分析,发现应力释放系数A随板厚增大而增大,B则相反。 相似文献
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不同节理粗糙度系数单裂隙渗流特性试验研究 总被引:5,自引:2,他引:3
实际岩石裂隙的裂隙面具有不同的粗糙度,难以满足立方定律的使用条件。根据N. Barton和V. Choubey(1977年)提出的10条节理粗糙度(JRC)标准剖面轮廓曲线,本试验运用数控电火花线切割技术,加工出具有不同节理粗糙度系数(JRC = 0~20)的10个钢模板,制作出10个包含不同JRC值单裂隙的圆柱形水泥试样(直径f 50 mm,高度100 mm),采用RCCP联测系统测试不同JRC值单裂隙在不同应力水平下的渗透性。试验结果表明:(1) 在低应力水平下,JRC值对单裂隙的渗流特性有较大影响;随应力水平的增大,JRC值对单裂隙渗流特性的影响迅速减小;(2) 不同JRC值单裂隙的渗透率与有效应力之间的关系可用负指数函数描述,并表现出明显的非线性特征,低有效应力阶段试样渗透率随有效应力的变化速度大于中高有效应力阶段的变化速度。 相似文献
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矿井底板突水和水压致裂具有同源的力学机制,都是确定岩石(体)破坏的临界水压(突水系数为单位厚度的临界水压)。从水压致裂理论分析得出,有效应力系数对其作用显著。针对矿井底板破坏突水问题,通过对突水实例模拟分析,从稳态和瞬态两方面深入探讨有效应力系数变化对煤矿底板破断突水过程的影响。基于有效应力概念,推导煤层底板在不同渗透状态下临界突水系数的公式。最后,根据矿井底板不同的渗透特性,提出修正突水系数的计算方法和现场测试使用方法,对深刻理解岩体破坏突水的渗流力学本质、突水系数的内涵、指导底板注浆防渗设计,具有重要的理论和实用价值。 相似文献