高流动性等规聚丙烯与高密度聚乙烯共混改性

研究了高密度聚乙烯（ HDPE ）含量对等规高流动性聚丙烯（ iPP ）力学性能和流动性能的影响。研究表明,随着HDPE含量的增大,冲击强度越来越大,硬度越来越小。 HDPE含量为10％时,拉伸/屈服强度以及弯曲强度出现最大值。共混体系的流动性能随着HDPE含量的增大而减小。     

HDPE/木粉复合材料的性能研究

研究了不同种类的增容剂对高密度聚乙烯(HDPE)木/粉复合材料性能的影响,并研究了增容剂含量、木粉含量对复合材料力学性能及形态结构的影响。结果表明,HDPE木/粉复合材料的拉伸强度、弯曲强度均随马来酸酐接枝HDPE(HDPE-g-MAH)含量的增加而增大;复合材料的缺口冲击强度随甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝低密度聚乙烯的增加而提高;复合材料的拉伸强度、弯曲强度随木粉含量的增加而增大;而缺口冲击强度则随木粉含量的增加呈降低趋势。     

乙烯-醋酸乙烯酯共聚物/高密度聚乙烯的性能研究

讨论了不同高密度聚乙烯(HDPE)含量的乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)/HDPE共混物的流变性能、热性能、相容性,以及共混纤维的可纺性、力学性能。实验结果表明:随着HDPE含量的增加,共混物的流动性变差;共混物的晶区是部分相容的。当共混物中HDPE的百分含量为15%时,共混物的可纺性及共混纤维的力学性能最佳;随着拉伸倍数的增加,共混纤维断裂强度增大、断裂伸长率降低。     

HDPE/PC/EVA共混体系的性能研究

研究了乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)增容高密度聚乙烯(HDPE)和聚碳酸酯(PC)共混体系，讨论了EVA，PC对HDPE／PC共混合金性能的影响。结果表明：随PC用量的增加，HDPE／PC共混合金的熔体流动速率减小，缺口冲击强度增大，拉伸强度增大，维卡软化点变化不大。EVA能够改善合金体系的加工流动性，却明显降低了合金体系的力学性能。     

甜高粱杆含量对甜高粱杆/高密度聚乙烯复合材料力学性能与热稳定性的影响

采用注塑成型法制备了甜高粱杆/高密度聚乙烯(HDPE)复合材料,借助电子万能力学试验机、动态热机械分析仪、同步热分析仪以及扫描电镜等仪器,研究了甜高粱杆含量对甜高粱杆/HDPE复合材料力学性能及热稳定性的影响。结果表明:随着甜高粱杆含量的增加,甜高粱杆/HDPE复合材料的拉伸强度和弯曲强度均呈先增大后减小的趋势,但冲击强度逐渐降低;甜高粱杆的加入对甜高粱杆/HDPE复合材料的热稳定性影响较小。     

粉煤灰填充母料对HDPE复合材料性能的影响

采用同向双螺杆挤出机制备了改性粉煤灰填充母料,研究了粉煤灰用量、载体树脂种类和分散剂用量对填充母料熔体流动性能的影响,并探讨了填充母料对高密度聚乙烯(HDPE)复合材料性能的影响。同时,通过差示扫描量热分析(DSC)和热重分析(TG)考察了粉煤灰母料及其填充HPDE复合材料的热性能。结果表明:高熔体流动速率(MFR)的载体树脂有利于粉煤灰母料流动性的提高;随着粉煤灰用量的增加,母料的MFR逐渐减小;随着PE蜡用量的增加,母料的MFR逐渐增大,而当PE蜡用量超过6%后,母料的MFR不再发生明显变化;随粉煤灰母料(粉煤灰含量75%)填充量的增加,HDPE复合材料的拉伸强度和弯曲强度先增大后减小,而断裂伸长率则呈不断下降趋势;少量粉煤灰母料的加入能提高HDPE复合材料的冲击强度,而当粉煤灰母料填充量超过5%后,复合材料的冲击性能下降;填充母料的加入对HDPE结晶熔融行为的影响不大,但使材料的热稳定性有所提高。     

塑料基体中MAPE/HDPE比例对木塑复合材料力学性能的影响

以高密度聚乙烯(HDPE)和马来酸酐接枝聚乙烯(MAPE)共混物为塑料基体,以木粉为填料,用注塑成型法制备木塑复合材料,研究MAPE/HDPE质量比变化对塑料基体和木塑复合材料力学性能的影响.结果表明:MAPE/HDPE比变化对MAPE/HDPE共混形成的塑料基体强度基本没有影响,但对由该共混物所制得的木塑复合材料的强度影响显著;在相同的木粉含量下,保持配方中MAPE和HDPE的总含量不变,木塑复合材料的拉伸强度随MAPE/HDPE比率增大先迅速增加,然后趋于平缓.冲击强度随MAPE/HDPE比增大逐渐减小.     

氯化聚乙烯橡胶和高密度聚乙烯对再生橡胶性能的影响

研究氯化聚乙烯橡胶(CM)和高密度聚乙烯(HDPE)对废轮胎胎面胶粉再生橡胶性能的影响。结果表明:再生橡胶的门尼粘度随着CM用量的增大而降低,随着HDPE用量的增大而提高;交联密度随着CM或HDPE用量的增大而逐渐增大;拉伸强度随着CM或HDPE用量的增大而逐渐提高,拉断伸长率随着CM或HDPE用量的增大基本呈先增大后减小趋势;添加CM的再生橡胶的拉伸断面相对平整,断层更均匀,CM用量为8份时,再生橡胶的综合性能较佳。     

超高分子量聚乙烯/高密度聚乙烯共混物的低温冲击研究

通过DSC、SEM和动态流变法分析超高分子量聚乙烯/高密度聚乙烯(UHMWPE/HDPE)共混物的相容性。结果表明:UHMWPE和HDPE具有良好的相容性。UHMWPE/HDPE共混物是典型的假塑性流体,当HDPE的质量分数逐渐增大,共混物的复数黏度明显减小,其流动性变好。UHMWPE能够显著提高共混物的低温冲击性能,当UHMWPE含量超过40%,共混物在-60℃的缺口冲击强度在70 kJ/m²以上。当UHMWPE含量为50%,共混物的熔体流动速率为0.12 g/10min,-60℃缺口冲击强度达到77 kJ/m²,使加工性和低温冲击性能达到平衡。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

HDPE/木粉复合材料性能的研究

本文以高密度聚乙烯(HDPE)和木粉为原料,通过同向旋转双螺杆挤出机,制备HDPE/木粉复合材料。研究了木粉含量和螺杆结构对HDPE/木粉复合材料流变-形态-性能的影响。结果表明:木粉含量的增加增大了复合材料的储能模量和复数黏度,降低了冲击强度,而厚度大和错列角大的捏合块元件的加入有助于降低复合材料的储能模量和复数黏度,增加冲击强度。     

钢塑复合管专用交联HDPE的研制

研制了钢塑复合管专用交联高密度聚乙烯(HDPE),并研究了其性能。结果表明．交联后的HDPE具有更加优异的力学性能;随着交联剂(VS—1)用量的增加,交联HDPE的拉伸强度、冲击强度、凝胶率增加,但其断裂伸长率和流动性下降,当VS—l质量分数为1．8％时,交联HDPE的性能最佳：拉伸强度为40．8MPa,冲击强度为117J／m^2,凝胶率为73．8％,断裂伸长率为280％,熔体流动指数为0．3g／10min;将5000S与2480共混,并添加质量分数不低于1．0％的流变剂YL—1,其加工流动性最佳;用二月桂酸二丁基锡作催化剂使HDPE的交联反应在5h后就完成了90％以上．比不加催化剂提前15h。     

COC用量对HDPE/COC复合材料的性能影响研究

制备了高密度聚乙烯(HDPE)/环烯烃共聚物(COC)复合材料,研究了不同COC的用量对复合材料性能的影响。结果表明:随着COC用量的增加,复合材料的拉伸性能和弯曲性能先增大后减小,断裂伸长率逐渐降低,在COC用量为40%时,复合材料的拉伸强度和弯曲强度达到最大值,分别为36 MPa和51 MPa;抗冲击性能随着COC含量的增加而不断减小,且缺口冲击能量值低于非缺口冲击能量值;COC用量为40%时,HDPE/COC复合材料的维卡软化点较纯HDPE提高5%;随着剪切速率的增加,HDPE和COC组分之间的相互作用增加,导致黏度值逐渐降低;SEM分析表明,较少的COC可以在HDPE基质中均匀分散,形成连续相结构。     

PP/HDPE共混物的黏弹性对泡孔结构的影响

将聚丙烯(PP)分别与两种高密度聚乙烯(HDPE)共混,并采用超临界二氧化碳(SC-CO2)作为发泡剂进行高压釜发泡,得到PP/HDPE发泡材料。同时考察了PP/HDPE熔体的黏弹性,并研究了其对PP/HDPE发泡材料泡孔结构的影响。结果表明:PP与黏弹性低于其本身的HDPE共混时,随着HDPE含量的增加,熔体的黏弹性逐渐减小,其中当HDPE含量为25%时,能够得到均匀细小的微孔结构;PP与黏弹性高于其本身的HDPE共混时,随着HDPE含量的增加,熔体的黏弹性逐渐增大,但所得PP/HDPE发泡材料的泡孔尺寸、孔隙率却不减反增,且泡孔结构完整。     

HDPE/AGR复合材料与HDPE/HC复合材料的性能对比

将改性后的人造岗石废渣(AGR)和商品重钙粉(HC)作为填料,制备高密度聚乙烯/人造岗石废渣(HDPE/AGR)和高密度聚乙烯/重钙粉(HDPE/HC)复合材料,对AGR的成分和结构进行测定,并对两种复合材料的SEM、DSC、力学性能、和流变性能进行分析,研究AGR代替HC制备HDPE复合材料的可行性。结果表明:AGR的主要成分为方解石型碳酸钙,其不饱和树脂的含量约为7.16%,且AGR的粒度分布较广,中位粒径为8.842μm。HDPE/AGR的相容性更好,界面微相分离现象减弱;同时力学性能随填料的增加而降低,HDPE/AGR拉伸强度和冲击强度均高于HDPE/HC;HDPE/AGR(30)的黏度、储能模量和损耗模量均低于HDPE/HC(30);HDPE/AGR(30)具有更好的可加工流动性,说明AGR可以代替HC作为填料改性塑料。     

中空容器专用HDPE(HD5502GA)/nano-MMT复合材料力学性能分析

以HDPE(HD5502GA)和纳米蒙脱土为实验原料,分别配制纳米蒙脱土和改性纳米蒙脱土质量分数为1%、3%、5%、7%、9%的HDPE/nano-MMT混合料,再经双螺杆挤出机造粒后得到HDPE/nano-MMT复合材料。分别以纯HDPE和不同组分的HDPE/nano-MMT以及HDPE与改性纳米蒙脱复合材料为实验材料,经小型平板硫化机压片后,用仿形制样机和全自动缺口仪制备出抗缺口冲击样条,用仿形制样机制备出1A型试样样条,并对样条进行力学性能测试。实验结果表明,随着纳米蒙脱土含量的增加,复合材料的拉伸强度和抗缺口冲击强度都呈现出逐渐减小的趋势。随着改性纳米蒙脱土含量的增加,样条的拉伸强度呈现出先减小后增大再减小的趋势,当改性蒙脱土含量为1%时,复合材料的拉伸强度最大,为29.864 MPa;随着改性纳米蒙脱土含量的增加,样条的抗缺口冲击强度呈现出先增大后减小的趋势,当改性纳米蒙脱土的含量为3%时,复合材料的冲击强度最大,为11.932 kJ/m~2。     

UHMWPE/HDPE共混体系的流动性和力学性能研究

将一定量超高分子量聚乙烯(UHMWPE)引入高密度聚乙烯(HDPE)中构成共混体系,通过对共混体系的熔体质量流动速率(MFR)、拉伸屈服强度、弯曲性能、冲击强度进行研究,探讨了不同质量分数、不同相对分子质量的UHMWPE对UHMWPE/HDPE共混体系的流动性和力学性能的影响。     

有机MMT对高密度聚乙烯改性的研究

采用十二烷基三甲基氯化铵、十六烷基三甲基氯化铵、十六烷基三甲基溴化铵和双十八烷基二甲基氯化铵4种阳离子表面活性剂对钠基蒙脱土(MMT)进行有机化处理,制备了有机MMT(OMMT)。将OMMT与高密度聚乙烯(HDPE)进行熔融插层制备了HDPE／OMMT纳米复合材料,研究了OMMT的层间距同季铵盐烷基链的关系。结果表明,OMMT的层间距随烷基链长度的增加而增大;随着OMMT含量的增加,HDPE／OMMT纳米复合材料的断裂伸长率和拉伸强度降低,弯曲弹性模量增加,弯曲强度出现极大值,使该纳米复合材料的力学性能得到了一定的改善。     

核壳粒子POE/HDPE增韧改性聚丙烯

以聚丙烯(PP)、乙烯-1-辛烯共聚物(POE)、高密度聚乙烯(HDPE)为原料,通过熔融共混制备了具有核壳结构的PP/POE/HDPE合金。通过改变HDPE含量,研究了核壳结构对PP/POE/HDPE合金性能的影响。结果表明:当w(HDPE)大于15%时,PP/POE/HDPE合金中有明显的核壳结构,以HDPE为核,弹性体POE为壳,不仅能形成单核结构,还能形成多核结构;随着HDPE含量增加,PP的结晶度下降;当w(HDPE)为20%时,与纯PP相比,PP/POE/HDPE合金的冲击强度提高了139.5%,而拉伸强度和弹性模量基本不变。     

溶液法制备的CB/HDPE/UHMWPE复合材料的导电性能

以导电炭黑(CB)为填料,高密度聚乙烯(HDPE)和超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)为基体,通过超声溶液分散法制备了CB/HDPE/UHMWPE复合材料,并研究了CB含量对复合材料体积电阻率和阻-温特性的影响。研究发现,当HDPE∶UHMWPE质量比为7∶3,CB含量在5%左右时,CB/HDPE/UHMWPE复合材料能够形成完善的导电网络,材料具有较好的电性能;材料的体积电阻率随着温度的升高变大,在熔点附近时剧增,且材料的正温度效应(PTC)强度在CB含量大于渗流阈值的范围内,随着CB含量的增加而逐渐减小。通过多次对复合材料进行热循环测试发现CB/HDPE/UHMWPE复合材料具有良好的热稳定性。