30MnVS非调质钢的开发

 采用100 t电炉→LF精炼炉→VD真空炉→320 mm×480 mm大方坯轻压下连铸-控轧控冷工艺流程,制定了30MnVS钢合理的化学成分,并强化电炉终点控制、LF造白渣脱氧、增氮增硫、夹杂物变性处理和低过热度全保护浇铸等关键生产工艺,开发生产了30MnVS非调质钢,横截面各部位碳质量分数差值（碳偏析）为0.02％,晶粒度为10级,具有优异的强韧性配合和热稳定性,热轧态冲击功大于160 J,在常规锻造加热温度为1 160～1 200 ℃正火后保持细晶,屈服强度大于620 MPa, 冲击值不小于120 J,伸长率大于20%,显著高于国内传统非调质圆钢。     

平炉冶炼非调质钢38MnVTi的试生产和应用研究

在Mn-V非调质钢中加入微量Ti(Ti≤0.02％),可改善钢的组织和性能。由大型平炉冶炼,陈旧的横列式型钢轧机热轧的38MnVTi非调质钢,除低倍组织与日本的MM50非调质钢相比略有差别外,其余各项性能指标达到或接近MM50钢的性能水平。38MnVTi非调质钢在锻造状态下可代替45号调质钢制造机械零件;在特殊条件下,还可代替40Cr调质钢制造汽车半轴等零件。     

汽车用非调质钢38MnVS的研制

汽车用调质钢零件改用非调质钢材制造,具有节能增效等优点,我国正逐渐推广应用。本文将４０ＭｎＢ调质钢与试生产的３８ＭｎＶＳ易切削非调风性能进行比较,介绍了３８ＭｎＶＳ易切削非调质钢中的钒、硫等元素的作用,试生产情况及检测的各种性能。     

电炉冶炼非调质钢38Mn6V工艺探讨

控制非调质钢38Mn6V中合适的[N]含量不但可以改善钢的机械性能,还可以节约钒铁的添加量,从而进一步降低非调质钢的成本.文章从炼钢角度分析了含氮非调质钢的成分设计原理、氮在钢中的作用、钒氮非调质钢的技术经济性,并简单介绍了钢中增氮的方法.     

38MnSiVS5非调质钢的CCT曲线测定与分析

采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/％:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度.测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线.结果 表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变...     

微合金化非调质钢C38N2动态再结晶行为

针对微合金化非调质钢热轧过程的变形特征,通过Gleeble-3800热模拟试验机研究了Nb-Ti-V非调质钢C38N2(/%:0.40C、0.52Si、1.42Mn、0.010P、0.047S、0.028V、0.025 Ti、0.022Nb)在950～1 150℃,变形速率0.1～10 s-1变形量60%,单道次压缩时的奥氏体动态再结晶过程,计算得出C38N2钢的动态再结晶晶粒尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,C38N2钢变形温度越高,变形速率越低,则发生动态再结晶的储蓄能越小,动态再结晶越易发生。C38N2钢的动态再结晶激活能Q_d=294.905 kJ/mol。     

非调质钢SG45的研究及工艺探讨

介绍了石钢在调质45#钢成分基础上添加微合金化元素V,Ti等试制的非调质钢SG45,与调质45#钢相比:SG45钢强度有余,但断面收缩率稍低。降低C,P含量,提高Mn,Cr含量,采用真空处理可提高SG45钢断面收缩率;采用适当的脱氧及精炼工艺,不经真空处理,能够生产出小于15×10-6的低氧非调质钢。     

非调质钢38MnVS奥氏体动态再结晶的研究

研究了V-Ti微合金非调质钢38MnVS（/%:0.42C、0.76Si、1.33Mn、0.011S、0.013P、0.10V、0.02Ti）的奥氏体动态再结晶过程。通过Gleeble-3800热模拟试验机,研究了变形温度（950～1150℃）和变形速率(0.1～10s^-1)对38MnVS钢奥氏体动态再结晶过程的影响,并建立了Zener-Hollomon参数为变量的方程、动态再结晶尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,变形温度越高,变形速率越低,发生动态再结晶的临界驱动力越小,动态再结晶越易进行;微合金非调质钢38MnVS动态再结晶激活能为Q_d=275.453 kJ/mol。     

非调质钢的发展及开发策略

本文概述了非调质钢的发展，并对普钢企业开发非调质钢的策略进行了探讨。     

42MnVRE非调质钢的研制与应用

在许多领域所用的钢材由于要求进行调质处理，因此工序复杂，成本升高。为此，人们从７０年代开始在不断开发一系列的非调质钢来替代某些调质钢，以达到降低成本的目的。目前，国内的模具、汽车、机械等行业的许多材料是４５调质钢，为减少工序，降低成本，本研究课题旨在...     

Development of non-quenched and tempered bolt steel

The 8.8 grade non-quenched and tempered bolt steel was studied according to the process conditions of wire rod plant and customer requirments.Three types of experimental steel grades were selected.10MnSiTi Nb and 20Mn2VTi(N) were chosen as the formal steel after several experimemts.     

Nb对C38+N2非调质钢组织和力学性能的影响

针对曲轴用新型铁素体+珠光体型非调质钢C38+N2锻件组织中铁素体含量往往难以达到用户要求的问题,研究了微量Nb元素(质量分数为0.022％)对其锻造后组织和力学性能的影响规律.结果表明,C38+N2钢中添加微量Nb能够细化晶粒和锻后组织,显著地提高组织中的铁素体含量,模拟曲轴锻造后组织中的铁素体体积分数可达到20％,...     

中国现代电弧炉炼钢废钢快速熔化技术进展

在钢铁行业结构转型关键时期,提高电弧炉短流程工艺比例是降低钢铁行业温室气体排放、脱碳化的有效措施。为了推动短流程炼钢工艺发展,近年来电弧炼钢在废钢快速熔化方面取得明显进展。在回顾前人对废钢熔化速率研究的基础上,全面概述了废钢熔化机理以及影响因素,并结合近年来国内电弧炉炼钢在装备、工艺以及技术上就废钢快速熔化方面取得的进展,探讨了制约电弧炉废钢快速熔化的限制性环节,为废钢快速熔化在电弧炉炼钢装备、工艺、技术方面未来发展提供可行方向。     

碲对非调质钢中硫化物形态调控的实践

非调质钢中硫化物的形态和分布对产品性能,尤其是磁痕缺陷的产生有重要影响.利用碲改质技术对非调质钢中硫化物的形态进行调控,并将碲改质后的非调钢与国内外产品进行对比,结果表明:在钢中添加碲时,能够有效改善硫化物形态,非调质钢中硫化物长宽比在1～3的硫化物占比达95％ 以上;按照GB/T 10561—2005评级,含碲非调质...     

非调质钢中钛氧化物冶金行为

通过热力学计算及实验,研究了含钛汽车用非调质钢在液态和凝固过程中含钛夹杂物的析出规律.研究表明,通过调整非调质钢中O,Al和Ti的含量,可以控制夹杂的形态和尺寸,从而得到细小、弥散非金属夹杂物作为针状铁素体的形核核心,细化钢的组织,提高钢的强度和韧性.     

非调质钢中钛脱氧产物析出行为

从氧化物冶金的观点从发,利用扫描电镜和图像分析仪研究了非调质钢加钛脱氧后钢液中夹杂物的形貌、组成和尺寸分布以及孕育时间对夹杂的影响,并考察了加钛前后钢的组织变化．结果表明：钛的脱氧产物都可成为硫化锰夹杂的形核核心;此类夹杂物呈细小弥散析出,适当的孕育时间可使夹杂细化;加钛后,钢的组织细化．     

非调质钢中MnS分布对轧材横向塑性的影响

为了探究实际生产中非调质钢轧材横向塑性波动较大的原因,利用电子显微镜对比研究了连铸坯、轧材和拉伸试样断口中MnS夹杂物形貌及其演变行为,并对轧材横纵截面MnS夹杂物的尺寸、数量以及分布特征进行定量化表征,发现MnS夹杂物的分布特征是影响轧材横向塑性的关键。MnS夹杂物聚集分布,拉伸试样在受力过程中大量微裂纹在局部同时萌生,导致试样提前断裂,形成木质状的断口形貌,轧材表现出较差的横向塑性。当MnS夹杂物分布较为均匀时,拉伸试样受力相对均匀,应力集中小,轧材横向塑性较好。轧材中MnS夹杂物的分布行为主要取决于铸态下MnS夹杂物的形貌。减少铸态下II类树枝状MnS数量,是改善最终轧材横向塑性的关键。     

非调质钢SG45与45号钢的性能对比

SG45钢是在45号钢基础上开发的1种新型的非调质钢,通过对成品棒材进行取样,分析了SG45的化学成分,在光学显微镜及扫描电镜下研究了不同状态下酸浸后的金相样品,研究了钢材组织及夹杂物的分布情况,并对试样进行了拉伸、冲击试验以分析其不同状态下的力学性能。比较了不同状态下SG45钢和45号钢的组织及力学性能,SG45钢作为1种替代性非调质钢,其抗拉强度为472MPa、硬度为230HBW、冲击值为45J、伸长率为36.5%。     

亚温正火对铁素体珠光体型非调质钢韧性的影响

采用两相区加热和冲击试验的方法,研究了亚温正火工艺对铁素体珠光体型非调质钢显微组织和冲击韧性的影响.结果表明,在亚温区采用较低的加热温度和较慢的冷却速度,可以较大幅度地提高韧性.