小浪底坝基深厚覆盖层地震跨孔原位测试成果分析

一、前言小浪底坝址处河床覆盖层主要由河流冲积砂卵石组成,厚度一般在40～50米,最厚达70～80米。表层为近代淤积的粉细砂和砂土,中间部位有厚度不等且不连续的夹砂层,一般5～8米,最厚11米,底部为底砂层,厚度一般在10米左右。     

坝内副厂房预制薄拱整体吊装封顶的设计与施工

乌江渡水电站坝内副厂房7～11号坝段顶拱为净跨18米、半径9.48米的圆弧拱,封拱长度上游侧为85.82米,下游侧为78.68米。由于内部为多层钢筋混凝土框架结构,难于采用落地脚手架现浇顶拱的方法,故决定采用预制薄拱、整体吊装的施工方案。按这一方案,预制     

液压爬模真空作业在溢流坝面施工中的应用

红石水电站拦河坝为混凝土重力坝,采用开敞式溢洪道泄洪,消力戽面流消能。8孔各宽12米的泄洪孔,跨坝缝布置在12～20号坝段,溢流面面积为5,553米~2。溢流面混凝土设计标号为R_(28)250S_6D250,采用高强度耐磨蚀混凝土。     

二滩水电站双曲拱坝泄洪消能试验研究

一、工程概况二滩水电站双曲拱坝最大坝高240米,设计洪水流量(P=0.1％)为20600米~3/秒,校核洪水(P=0.01％)流量为25200米~3/秒,常年洪水流量7600米~3/秒,泄洪水头164～180米,洪水最大下泄洪功率高达3000多万千瓦。坝址V形河谷狭窄,两岸陡峻,基本对称。坝轴线以下225米范围内为正长岩,岩性坚硬完整,岩体裂面嵌合紧密,不冲流速约10～11米/秒。坝轴线以下225～425米范围内为二层玄武岩,裂隙发育,完整性差,裂面充填软弱矿物,结合程度差,不冲流速为5米/秒左右。坝轴线425米以下为三层玄武岩,岩石较为坚硬,完整性较好,不冲流速约10米/秒。     

兰考蔡集控导工程抢险的几点体会

兰考蔡集控导工程始修于1979年，旱地挖槽施工，完成1—8号坝。1994年汛期开始靠河，1995年4月，8号坝着大溜，坝体下蛰抢险。因河势上提趋势明显，为防止抄8号坝后路，5月经河南河务局上报黄委会批准，在8号坝以上续建9～13号坝土坝基，并对9、10号坝进行柳石裹护。由于封丘排房下首工程导溜东南，主溜急冲右岸，滩岸迅速坍塌后退，1995年7月19日9、10号坝、8月25日10、11号坝、9月1日11、12号坝紧急抢险，当时河呈入袖之势，各坝坝前水深8～10m，大溜淘刷，坝体墩蛰，险情十分严重。9月3日兰考县及开封市防指提出在13号坝以上续建抢护工程…     

白山水电站15号坝段预应力锚索的施工与测试

在白山水电站大坝施工过程中,第15号坝段374.5米高程的坝面曾出现四条裂缝,其出露部位距上游坝端的距离分别为11、22、33和46.7米,其延伸深分别为11.5、3.5、2.5和0.6米左右。其中1号裂缝与上游坝面构成倒三角体(见图)。     

对丹江口水利枢纽导流底孔设计方法的讨论

一、概述丹江口水利枢纽是采取分期导流的方案。第一期先围右岸,水流由左岸河床下泄,第二期再围左岸,水流从右岸预留的底孔内通过,底孔是在一期工程中建筑于右岸11～17跨壩体内,每跨壩体均留有两个4×8底孔,共计14个。由于底孔布置是尽量利用基岩地形;扩大泄水能力与减少工程数量;并满足底板厚度最小为3米的要求。因而底孔高程不一,例如11跨为90米高程;12、13跨为91米;14跨为90米;15跨为89米;16、17跨为86米。在1960年汛前,各跨顶面均须浇到100.6米高程,汛后再继续加高。其中14～17跨的8个底孔,在完建期,如遇较大洪水时,孔内能承受上游水位140米高程的高水压,故为高压孔,11～13跨则均为低压孔,但不论高压孔或低压孔,在封闭回填砼后,均要受到上游145米水位作用(见图1)。     

正弦波作用下模型坝的有限元边坡稳定分析

采用有限元边坡稳定分析方法，计算了正弦波动力作用下模型坝坝体最危险滑裂面和相应的最小安全系数，得到最危险滑裂面和最小安全系数的时间过程。分析了静、动力作用下模型坝边坡最危险滑裂面与试验破坏面三者之间的关系。     

马山县大潭水坝岩溶渗漏及防渗治理

大潭水坝位于马山县永州河中上游大潭封闭谷地河段上。坝高11米,设计引水流量1.5米~3/秒(图1)。筑坝前未经勘测,将坝址选定在一个非正常狭窄的河段上。开挖以后虽发现坝基溶洞发育,岩石破碎,坝基条件很差,但还是不作任何处理,便在支离破碎的岩石之上砌筑水坝。建成后引水灌溉时,发现坝基与坝肩大量漏水,坝基右端1号出水洞漏水量达0.8～1.0米~3/秒,坝肩右侧2号出水洞绕坝渗漏量也在0.5米~3/秒以上(图2)。     

基于三维有限元的凤亭河水库坝坡稳定性分析

本文针对凤亭河水库坝坡存在的稳定性安全隐患,将数值分析法和刚体极限平衡法相结合,确定坝体可能的滑裂面位置,并对加固后的坝坡进行稳定性计算,结果表明,坝坡抗滑稳定安全系数符合规范要求。该方法可有效减小最危险滑裂面的搜索工作量,提高计算效率,可为类似工程提供借鉴。     

大坝深层抗滑稳定分析及滑裂角的计算

岩基上大坝沿软弱夹层的滑动稳定问题,是大坝设计的重要问题.实验证明,核核深层稳定的极限平衡法,是简便可行的方法.应用极限平衡理论,习用的较合理计算方法有;断面安全系数法(或被动抗力法)、强度储备系数法(或等安全系数法).此外还有模型实验的超载系数法.文献[4,5]介绍了基岩地面为水平面时产生最小抗力的滑裂角计算公式.然而工程中则常遇到坝后地面为斜面的情况,用试算法计算,工作量很大. 本文推导了地面为倾斜面的滑裂角计算公式,可使计算大为简化.     

燕子桥水电站拱坝右坝肩稳定及观测成果分析

燕子桥拱坝右坝肩由底裂面(F14断层)与侧裂面(F10断层)构成滑裂体.通过岩石的抗剪断试验,按刚体极限平衡法,进行坝肩稳定计算,并采取了相应的工程措施.燕子桥拱坝投入运行6年半以来,由埋设在坝肩的变形观测资料分析,证明右坝肩是稳定的.     

湖南镇水电站坝内泄水深孔的设计

湖南镇水电站拦河坝为混凝土梯形坝,正常挡水位230米,相应库容15.82亿米~3,最大坝高129米。8、9、10、11号坝段内设置四个泄水深孔,在水库最高水位时,可以下泄流量1,380米~3/秒。深孔型式为坝内深式半管道型,全长78.43米。前部为压力短管,长19.6米,压力短管末端设弧形工作闸门,门后断面扩大成为明渠流,设计水头为78米。压力段进     

三盛公水利枢纽保持有效库容的经验

一、前言黄河三盛公水利枢纽工程位于黄河后套平原的入口,是黄河干流上以灌溉为主的低水头引水枢纽,现有灌溉面积600多万亩(包括后套灌区、南岸灌区)。工程布置有:挡水建筑物——拦河土坝,坝长2,100米,坝高8～10米;泄水建筑物——拦河闸,18孔,每孔跨     

透水桩坝浅议

山东黄河第一道透水桩坝(简称桩坝,又叫压管坝)于1979年10月在鄄城苏泗庄险工建成,编号41号坝。该坝为一试验坝,采用压桩机用冲压结合法施工。坝长55.1米,共有管桩79棵,每棵管桩长16～20米,由4米长的钢筋混凝土预制管连接而成,桩径50厘米,桩间距     

剪胀角对重力坝深层抗滑稳定性的影响

基于有限元分析软件ABAQUS,利用强度折减法,结合算例分析了Mohr-Coulomb准则中重力坝地基下游辅助滑裂面剪出角对重力坝深层双斜面滑移模式安全系数的影响.结果表明:坝基深层滑移模式一定的情况下,随着剪胀角的增大,坝基深层抗滑安全系数逐渐增大,但增大幅度较小;在双斜面滑动模式中,主滑面一定时,安全系数随下游辅助滑裂面剪出角的变化而改变,并且剪出角为20°～35°时,安全系数较小.     

钢筋砼预制管临时桥的应用

1　引言众所周知,在以往的水利工程尤其在大型水库工程建设中,建设一座永久性坝下跨河桥是必不可少的。它既可以提供在水库工程施工中,上坝、出碴、供料以及各类物资供应所必需的交通条件,又是工程竣工后,管理单位开展各种经营、管理活动及开发河道两岸不可或缺的渡河设施。但建造这样一座坝下跨河桥,即使采用最简易的砼平板桥(几十米或近百米长的),其造价也高达几十万元,有的甚至近百万元。因此,针对那些坝下游河道比较顺直,河滩河底比较平坦(基本上是砂土或砂卵石河床),河水宽度不大于50ｍ的河道条件下,采用砼管做构架及桥体而组合安装成…     

从四次地质力学模型试验看一座拱坝的上抬现象

本坝坝肩地基中有倾向上游软弱不连续面,通过1号、2号、3号和4号模型试验,分别从正、反两方面说明模型拱坝发生了上滑(抬)破坏现象。从1号到4号模型,由于不断地增加了垂直向的阻控上抬措施,致模型中大坝超载破坏安全度由低于1.5P0～1.7P0,增加到了可以接受的3.5P0～5.4P0或3.5P0～4.5P0。上抬主因是f上盘岩石基础沿该面发生逆向滑移。不同于沿坝基接触面,它是另一种沿地基内软弱不连续面发生的上滑。     

葛洲坝2、3号船闸输水系统

一、概况葛洲坝水利枢纽的通航设施,是采用两线三闸,即右侧大江航线上设1号船闸,左侧三江航线上设2号、3号船闸。2号船闸有效尺寸为280×34米,槛上水深5米,可通行万吨级顶推船队。3号船闸有效尺寸翔20×18米,槛上水深3.5米,主要通行汉渝线东方红客轮及地方船队和小船。两座船闸均为单级船闸,最大设计水头为27米,中间布置有六孔冲砂闸。3号船闸与坝轴线正交,2号船闸与坝轴线斜交,交角为81.5°(见图1)。2、3号船闸输水系统,按以下主要技术指标设计:     

乌江电站Ⅲ号压力钢管受洪水破坏情况及其修复

一、Ⅲ号钢管安装过程中受洪水破坏情况 1978年6月,正值乌江汛期,安装至641.6米高程的Ⅲ号钢管,由于大坝溢流,被洪水冲坏六节,如图1所示。乌江渡水电站为坝内式钢管,施工方案确定,钢管随坝体上升而安装,不予留混凝土槽。Ⅲ号钢管位于大坝第8坝段中心线,78年6月安装至第33节即锥形收缩管段以上五节,钢管所在仓面8坝四仓混凝土已浇至641.6米高程,8坝段挡水面混凝土已浇至660.2米高程,汛前6、7坝段迎水面已浇至657米高程。施工导流布置确定6、7坝段为78年汛期泄洪口。六月十九日四时,洪水开始过坝。过坝最