水电站70公斤级钢高压岔管的焊接

本文针对水电站高压岔管加强梁与管壳连接处易焊裂的问题,根据拘束度的原理,提出了用组合加强梁代替厚板加强梁的观点。通过焊接工艺性试验及模拟件的水压爆破试验,论证了这个观点,并在西洱河一级电站高压岔管的焊接中获得成功。     

引子渡水电站引水钢岔管的现场焊接

针对引子渡水电站引水钢岔管的焊接,对所采用高强钢板的焊接性能和焊接施工难点进行分析,并对焊接施工中的工艺措施作了具体阐述,为其它类似工程的焊接提供了借鉴经验.     

95公斤级高强钢的焊接

概况某电站水轮发电机组的液压推力轴承中,有八只弹性油箱,其材质为42CrMo(σs=95kgf/mm~2),每只油箱的轮廓尺寸为φ300×250,均匀分布在φ1400的底座上,油箱之间以八根φ25×4×200的A3无缝管焊连,形成一只连通器。     

水电站Rm≥800MPa高强钢岔管焊接工艺

随着我国水电建设步伐的加快,特别是大容量抽水蓄能电站的兴建,高水头、大直径、高HD值压力钢管不断涌现。目前压力钢管水头已达1300 m,HD值超过5000 m2。这些高参数、大型化压力钢管特别是其岔管对钢材提出了新的要求,为Rm≥800 MPa高强钢的应用开辟了广阔前景。从焊接试验、焊材选用、焊接顺序、质量保证措施及焊接检验、缺欠修复、调整与消除残余应力等方面对Rm≥800MPa高强钢岔管的焊接工艺进行了分析与探讨,可为下一步工程施工提供了借鉴和指导。     

800MPa级高强钢模型岔管的加工与焊接

十三陵抽水蓄能电站压力钢管道上采用了８００ＭＰａ级高强钢岔管,因为在设计上缺乏检验,为了保证工程的安全,制作了模型岔管进行水压试验。虽然是模型岔管,但由于是采用８００ＭＰａ级钢,其制造难度不亚于真正的岔管,制作工艺,特别是焊接工艺对今后此类岔管的制造及８００ＭＰａ级钢的加工与焊接有着重要的参考价值。     

水电站钢岔管的振动时效工艺技术

钢岔管整体焊接后存在较大的残余应力,需要进行消应力处理;基于现场试验,对现有钢岔管进行了振动时效处理,并对时效前后关键部位进行焊接残余应力测试;通过钢岔管振动时效,有效地消除了钢岔管焊接接头的残余应力,符合GB/T 25712—2010《振动时效工艺参数选择及效果评定方法》标准要求,证明振动时效工艺在钢岔管消应力中能够有效应用、推广。     

高压钢岔管焊接接头采用相控阵超声检测技术的应用研究

目前抽水蓄能电站水头较高,使用寿命较长。钢岔管是蓄能电站中较为重要的设备,通常采用厚壁高强钢材质,设计压力较高,为了后期平稳运行,岔管对接焊缝内部质量要求较高。笔者在现场质量监督过程中,发现岔管焊缝内部有2处疑似超标缺陷,采用UT、TOFD、PAUT检测方法现场验证,认为相控阵超声检测技术在岔管焊接接头内部质量控制上有着明显的优势,缺陷定性、定量、测长精准,检测效率较高。     

岔管焊接裂纹的修复

西洱河三级水电站压力管道岔管是内加强月牙肋结构,采用16MnR钢材,管壁厚度30mm。肋板为组合式,由中肋板(厚30mm)和两块侧板(14mm)组成,岔管公切球直径4400mm。岔管在工地组装,按常规参数焊接。中肋板与岔锥管管壁的连接焊缝,焊后5～10h,在内壁中肋板左、右两侧焊趾处产生裂纹(冷裂纹),见图1所示。从焊趾处起裂,穿过中肋板焊缝热影响区,深入肋板后逐渐与中肋板表面平行,呈层状撕裂。裂纹长度:左侧长1500mm、     

南告水电站岔管水压试验

高水头引水式水电站建设中，压力钢管被广泛采用，高水头岔管水压及应力测试试验在《压力钢管制造安装及验收规范》中又有明确要求。南告水电站的岔管均为“卜”型结构，主管径２．２ｍ，支管径１．２ｍ；设计水头２９５ｍ；最大设计压力３．７ＭＰａ，主和为４．７ＭＰａ。本文通过介绍③、④两个岔管在两种不同的试验加压方式下的测试结果的对照分析情况，说明两种试验方法的试验数据的规律性好，数值重现性好。而这两种试验方法又     

X80钢级高频焊接管线管的试制

通过优化HFW焊管机组成型参数、焊接参数和焊缝热处理工艺,成功试制出X80钢级管线管.首批试制的X80钢级管线管的各项性能满足API Spec 5L标准(44版)的要求,为后续拓展高频焊管钢级奠定了工艺基础.针对试制中出现的问题指出了需要改进的方向.     

高压喷淋管的焊接

管路的焊接一直以来都是焊接中的难点,高压喷淋管的焊接更是难点中的难点,本文涉及的高压喷淋管材质为20G,设计压力280bar,焊接后的测试压力420bar。焊接接头要满足上述要求,焊前准备、焊接方法及焊接各参数的选择至关重要。     

X70钢级HFW海底管线钢管的研制和开发

中海石油金洲管道有限公司继2006年首次研发出X65钢级海底输送用HFW钢管后,于2009年又成功研发出X70钢级HFW海底管线钢管。介绍了X70钢级HFW海底管线钢管的研制和开发过程。研究结果表明,研发的X70钢级海底管线钢管满足DNV-OS-F101-2007海底管线技术规范和GB/T9711.3-1999标准(C级钢管)的要求,达到了预期效果。     

X70钢级低温管件焊接及热处理工艺试验研究

分析X70钢级低温管件用钢板的化学成分、金相组织、力学性能,研究X70钢级低温管件的焊接工艺、热处理工艺。分析认为:采用20 kJ/cm较低焊接线能量、多层多道埋弧焊接工艺,可得到较均匀、细化的原始焊态金相组织;焊后采用淬火(950±10)℃×1.5 h+回火(630±10)℃×2.5 h调质热处理工艺,焊缝及热影响区可获得较好的综合力学性能。     

X70高钢级管线钢焊接接头盐雾腐蚀机理

利用中性盐雾试验对X70高钢级管线钢焊接接头进行室温腐蚀,通过扫描电镜和能谱仪观察了X70管线钢焊接接头盐雾腐蚀前后表面微观形貌和化学元素的变化,并采用EDS对盐雾腐蚀后焊接接头表面进行了面扫描分析. 利用XRD讨论了其盐雾腐蚀前后表面物相,分析了X70管线钢焊接接头盐雾腐蚀后表面腐蚀膜的组成、作用和腐蚀机理. 结果表明,盐雾腐蚀后失效主要形式是点蚀和剥落腐蚀,活性Cl-离子破坏了试样表面的钝化膜,与Fe原子接触,是发生点蚀的主要原因;焊接过程中产生的残余拉应力成为腐蚀的应力源,使材料在腐蚀介质中发生应力腐蚀开裂,在与晶间腐蚀共同作用下发生剥落腐蚀;腐蚀膜达到一定厚度后覆盖在试样表面,阻隔试样与腐蚀介质的接触,有利于抑制腐蚀的持续进行.     

水电站用1000MPa级高强钢焊接性技术应用研究

针对水电站用1 000 MPa级高强钢焊接性能展开了试验研究,其主要包括:抗裂性试验、最高硬度试验、焊接热输入试验、气刨气割适应性试验、Z向性能试验、焊缝返修适应性试验、焊接工艺评定试验等。本次试验所取得的研究成果能为1 000 MPa级高强钢在水电站压力钢管、蜗壳上的使用提供依据,将推动新材料在水电工程上的应用。     

A335 P91钢高压厚壁管SAW焊接技术

A335 P91钢抗高温氧化、抗蠕变性能和热强性良好,但合金含量高,属空冷马氏体钢,焊接时有较大的淬硬倾向,冷裂敏感性强。为保证A335 P91钢焊接接头在高温下安全运行的持久强度和足够的韧性,需对焊接和热处理工艺严格要求。采用集装箱式管道埋弧焊对A335 P91管道焊接进行了系列工艺开发试验,成功后应用于A335 P91管道的焊接施工,这是本公司首次将埋弧焊应用于A335 P91管道焊接。通过与传统手工焊比对分析,埋弧焊技术先进、经济效益显著,值得推广应用。     

金河电站岔管现场焊接的变形控制

电站岔管为满足分流与承压功能，在形状、板厚、材质方面通常具有特殊之处。在现场焊接时，既要严格工艺，遵循一般工艺规则，又要注意控制变形，深入理解减应工艺措施的内涵，不断提高产品的合格率和优良率。     

HG70钢的焊接性分析

从焊接结合性能和焊接使用性能两方面对HG70钢的焊接性进行了系统地研究。在拘束焊接条件下，采用E6015-DI型焊条，试验钢板的冷裂纹率为零，说明焊接结合性能良好。焊接接头的拉伸、硬度和冲击韧性试验结果表明，粗晶区的硬度高而韧性低，回火区的强度低，细晶区具有良好的综合力学性能。微观组织分析结果表明，焊接接头形成了马氏体、粒状贝氏体、粒状组织等多种形态的组织。结合组织特点及其分布，对焊接接头的力学性能进行了讨论。     

X70QS钢级酸性低温管线管热处理工艺研究

研究不同热处理工艺对X70QS钢级酸性低温管线管微观组织和力学性能的影响。结果表明:淬火工艺对X70QS钢级酸性管线管的组织性能影响较大,随着淬火温度的升高,其贝氏体组织明显粗化,力学性能尤其是低温冲击性能下降明显;相同淬火温度时降低淬火冷却速度,会使铁素体组织逐渐增多并多边形化,强度明显不足。X70QS钢级酸性低温管线管经880～900℃淬火(水淬)+600℃回火后具有最佳的强度和低温韧性匹配。