节流阀开度与过冷器工况的关系

大家知道,下塔的液氮(纯与污)节流阀的开度是根据下塔液空及液氮的纯度来调节的。而液空节流阀是根据液面来调节的,当然也可以参考上塔氧气及氮气(纯与污)的纯度来调节。但是,如果液空及液氮的液面计失灵时(一般液氮液面计是不装的),节流阀的开度过大或过小都会影响精馏效果及冷凝蒸发器的工况。除了根据液面、纯度来调节节流阀开度外,还可以参照过冷器过冷度的大小来调节节流阀开度和判断液面的高低。因为过冷器过冷度的大小,直接反映了通过节流阀物流的质和量,所以过冷度的大小与下塔的液面高低及节流阀的开度都有关系。在启动阶段液化期间,过冷器工况可以作为节流阀开度的依据之一,尤其是污液氮节流阀与纯液氮节流阀开度相差过大时,更是如此。     

制氧工问题解答(四则)

<正>1．问:150m3/h制氧机生产部分液氧时如何操作?答:关小节－1阀,控制T3温度在-155~-160℃,适当关小凸轮,把高压压力控制在设备允许的最高压力。适当关小氧气流量,以确保氧气纯度的使用要求。当液氧液面升到39厘米四氯化碳柱时,打开液氧排放阀或氧分析阀抽取液氧。当液氧液面低于30厘米四氯化碳柱时应停止排放,待液氧液面升到39厘米四氯化碳住时再排放。当不需要液氧时,应进行降压,以保持液氧液而的稳定,恢复抽取液氧前的工况。     

制氧工问题解答(十则)

<正>1．问:我站50m3/h制氧机,一次开车启动正常,但液氧液面升至45cm水柱时,按以前方法关好液空液氮节流阀后出现问题:高压压力从5MPa降至 4MPa,下塔压力始终提不起来,上塔压力居高不下,液氧液面下降至 15 cm水柱,化验氧气纯度只有95%以下。次日第二次启动,又出现第一次情况。停机检查主冷凝蒸发器,但没有发现泄漏现象。不知何故?(湛江读者问)答:首先认为这只塔启动时工况是正常的,收阀的情况也较顺利,一下子阀就关好了。正因为如此,多半是在液面稍一下跌,就急于关阀,特别是最后一圈关得快。而这     

低温节流阀流动过程数值模拟和实验研究

对弯折型、旋转型两种节流阀进行数值模拟,研究不同工质下节流阀的温降以及流量特性,结果发现与液氮与液氧相比,甲烷在节流阀内的空化更为严重,汽相出现的较早,汽液分布较为混乱.搭建低温节流阀流动换热实验台,以液氮和甲烷为实验工质研究不同工况下的节流阀的流动特性,将进口过冷度作为影响因素提出新的质量流量关联式,可以准确预测节流...     

小型制氧机在间断制氧中一个值得注意的问题

<正>小型制氧机在间断制氧时,停车前,为了下一次启动创造好条件,往往采取提高高压压力,增加产冷量,使冷凝蒸发器积累更多的液体。可是有不少单位在提高压力的同时,却喜欢开大液空节流阀和液氮节流阀,甚至比原来开大一圈以上。这种操作法是不妥的,因为开     

内压缩流程中高压空气压力和流量的选取

利用BOC的GTC物性软件,在Excel电子表格中,建立了内压缩流程空分设备液氧汽化过程中,冷热流体间的温差分布及因传热温差而产生损失的计算模型。说明了计算模型建立过程中的一些问题,利用所建立的计算模型,计算出了内压缩液氧与高压空气单独换热时,不同的液氧压力,使损失最小的高压空气压力;计算了用组合式换热器汽化3MPa液氧时,膨胀空气量、膨胀空气的压力和温度、内压缩低压液氧量、内压缩液氮量等参数变化对高压空气压力和流量的影响,得出了一些结论。     

50米~3/时分馏塔冷凝器列管的破裂故障

我厂一台50米3/时分馏塔在一次运转中,发现第二热交换器有冻结现象(分子筛吸附器压力与交换器的压力相差20公斤/厘米~2),于是对它进行加温吹除。后未曾进行试压,即行开车。在启动过程中,发现液氧积累甚慢,经4O多小时液面才逐步升至40厘米水柱。在关阀阶段发现中压始终提不起来,即使把液空、液氮节流阀关到比正常还小的位置也不能使工作     

提高6000m~3/h空分设备生产能力和经济效益

在氧、氮纯度、产量不受影响的前提下,通过采取改造氮气放空管道,降低上塔操作压力;利用膨胀机潜力,生产液氧、液氮产品;改进操作工艺,生产高纯液氩;采用液氧反充技术,缩短开车时间等措施,充分挖掘6000m3/h空分设备潜力、降低空分设备的综合能耗,使空分设备具备了生产液氧、液氮、高纯液氩的能力,取得了较好效益。     

碳氢化合物对泵压流程空分设备安全性的影响及措施

泵压流程空分设备的安全隐患主要来自高压换热器。本文根据甲烷、乙烷、丙烷和乙烯四种烃类形成固相析出的条件 ,评估在不同的液氧泵排压情况下高压换热器的安全性 ,理论上液氧以 0 3MPa以上的压力在换热器内蒸发是安全的 ,但工程上应从更安全的角度来考虑。因此当液氧泵排压低于 1MPa时 ,应设置辅助蒸发器进行全浸式液氧蒸发和采取 1%至 3%液氧稀释排放措施 ,以确保装置的安全性。     

大型空分设备主冷连续定量排放液氧的测定试验

本文介绍了本钢氧气厂从主冷中连续定量排放液氧的试验,通过试验前后主冷液氧中碳氢化合物含量数据的统计表明,在使用好现有的液空、液氮吸附器的基础上,采取由主冷连续定量地排放液氧的措施,可以收到一定的降低液氧中碳氢化合物含量、增强主冷安全性的效果,而且简单可行。图1、表4。     

150型分子筛纯化器运行中遇到的问题及措施

1975年9月我们安装投产了一台杭氧1973年10月出厂的150米~3/时制氧机。11月我们将原碱洗净化工艺改为分子筛净化新工艺。但吸附效果一直不好。开车几天后,空分塔液氧排放阀即可放出颗粒状二氧化碳,如不及时排放,管路还会被堵死。液空节流阀常有堵塞现象,上塔常发生液悬。设备运转周期达不到设计要求(最长的第一次只有五十余天)。几个     

内压缩流程空分设备所需高压液空量的估算

根据热量平衡,利用线性回归方法,得出内压缩流程空分设备所需高压液空量与内压缩的液氧、液氮量以及各种低温液体产品量之间存在的线性关系式,分析了影响高压液空量的各种因素。     

制氧工问题解答(五则)

<正>1 ．问:小型制氧机正常运转时,膨胀机凸轮处于全开,为什么用高压空气节流阀能调节液氧液面?     

水浴法加温液氧泵

1　故障现象一次 ,我们用KL -1 5型制氧制氮车开机制氮 ,给一只容积为 40升、最高工作压力为1 4 7MPa的气瓶灌充氮气 ,当气瓶充气压力升高到一定值时不再上升。反复开泵 ,压力基本不变。液氧泵停止时 ,出口压力无明显下降。经分析判断导致气瓶压力升高到一定值时不再上升的原因是由于液氧泵被冻结所致。2　排除方法首先关闭液氧泵。拧开制冷机氢气放气阀 ,使压力下降到 1 0MPa。开大放气阀 ,使二级压力保持在 0 3 5MPa左右。调整正流空气调节阀 ,调节好中部温度。关闭液氮进液氧泵阀和气氮出液氧泵阀。戴棉布手套 ,拆开液氮进口接头、…     

KDON-33600/27500型空分设备的设计缺陷及整改措施

介绍KDON-33600/27500型双泵内压缩流程空分设备在高压液空节流阀、液氧泵密封气和加温气流程以及膨胀机喷嘴加热器控制程序方面存在的设计缺陷,分析了这些缺陷对空分设备安全、稳定运行的影响以及采取的整改措施。     

50米~3/时空分塔临时停车后快速出氧的操作

<正>我厂有一台50米~3/时空分设备,自 1979年投产以来运转稳定,采取间断制氧,达到了“安全、稳定、高产、优质、低消耗”,并摸索出“快速出氧法”。一般在4小时之内冷开车,空分塔经15分钟左右即可送氧(纯度99．5%,流量50~70米~3/时)。下面谈点我们的操作体会。在空分设备停车前,适当地提高压力,将液氧液面升到40~45厘米水柱以上,为下次开车打好基础。停车期间最主要的是保持塔内冷量,为此必须保持塔内压力。在恢复生产时采用“三不动、两增加、一减少”的方法:“三不动”即凸轮开到停车前位置不动;液空节流阀(P-2)开到停车前位置不动;液氮节流阀(P-3)开到停车前位置不动。“两增     

喷射泵-液环泵联合抽空液氧过冷方案仿真研究

采用微元方法对液氧抽空过冷的传热传质过程进行仿真模拟,分析了喷射真空泵工作流体流量和压力、最低被引射流体压力和初始液位对于液氧抽空过程的降压特性、抽空时间及剩余液位的影响,获得喷射真空泵与液环泵联合抽真空的液氧过冷系统最佳工作条件:针对本研究液氧贮存系统,当储罐初始液位95%时,采用喷射真空泵工作流体流量为0.25 kg/s、喷射压力为5 MPa,最低被引射流体压力为34.35 kPa,后采用抽速5 m~3/min的液环泵,可以18小时内将60 m3的液氧储罐抽空至10 kPa,且剩余液位达75%以上。     

制氧工问题解答(四则)

<正>1．问:我们有一套小型空分设备,正常时高压压力降到22kgf/cm2,此时不管再开节-1阀多么大,液氧面与高压压力都无变化;另一套小型空分设备,节- 1阀开1圈后再开大至9圈,气量竟无改变。不知是何原因?答:你们第一套设备降压到22kgf/cm2,想继续降压,可是作用不大,这是节-1阀的特性决定的。节流阀的特性如图所示。开     

BPO28/150型液氧泵压力打不上故障分析及处理

<正>BPO28/150型液氧泵是KL-15型制氧制氮车的配套部机。其作用是将分馏塔产生的液氧或液氮,经此泵增压后气化为高压气体。近年来,随着新用户的不断增加和者用户操作人员的更新,较多地出现泵出口压力建立不起来或出口压力达不到额定值的现象(简称压力打不上)。根据用户调查,归纳为下列几种现象,并提出相应的处理办法。     

日本液氧液氮设备的现状

本文综述了日本高压式液氧设备、中压式液氧设备、低压式液氧设备,液氮设备、利用液化天然气的液氧设备等的情况,并作了今后发展的简述。参考文献14篇、图13、表1。