合肥二电厂2×350MW机组协调控制

合肥二电厂2×350 MW燃煤机组,其锅炉采用哈锅厂生产的HG1156/17,4-YM1正压直吹式四角切圆自然循环炉.制粉系统配3台美国SVEDALA公司BBD4060型双进双出钢球磨,每台钢球磨的一端分离器引出四根粉管,对应炉膛一层煤粉,1台磨对应两层粉,3台磨共对应6层煤粉.送粉系统采用一次风机通过三分仓空预器加热后并与其旁路冷风相混合,以达到磨所需要的风温及风量.     

水冷壁管腐蚀原因及防范

张店热电厂1、2号炉是哈尔滨锅炉厂的HG110/100—1型,3号炉是上海锅炉厂的SG220/100—M295型。各炉炉型均为单汽包自然循环、中间储仓式煤粉炉,燃烧器为四角布置双切圆燃烧;各角一、二、三次风喷口布置自上而下分别为三、二、一、二、一、二;燃烧系统采用一次热风送粉,制粉乏气作为三次风,二次风为热空气助燃。1、2号炉于1986年投运,3号炉于1989年投运后,1、2号炉倒替运行。1991年3月,2号炉水冷壁管发生爆管事故,停炉检查发现在燃烧区域内的水冷壁管外部腐蚀严重,但在3号炉投运前未发现此情况。随后其余两台炉也发现类似情况。1、2号炉于1991年至1992年先后换管。去年4月1号炉大修换管后,电厂     

水冷壁管的磨损爆破

徐州发电厂1号炉系上海锅炉厂生产的SG400-140-M型自然循环中间再热燃煤锅炉。1978年1月投产,已累计运行92794.8小时。 1990年6月19日1号炉运行中水冷壁后墙南起第28根,标高约3米处爆管。停炉后经检查发现位于爆破管两侧的管子的向火侧壁厚减薄,并发现氧化,抢修中对壁厚小于     

合肥二电厂双进双出钢球磨爆燃原因分析

<正>由哈尔滨电站工程公司承包的合肥二电厂一期工程2×350MW燃煤机组锅炉岛,其锅炉为HG1156/17.4-YM1型正压直吹式四角切圆自然循环固态排渣煤粉炉。制粉系统配3台BBD-4060型双进双出钢球磨,每台钢球磨的一端分离器引出4根粉管,对应炉膛一层煤粉,一台磨对应两层粉,3台磨对应6层粉。输粉一次风采用一次风机通过三分仓空预器加热后与其旁路冷风相混合,达到磨所需要的风温及风量后,从给煤机下的落煤管进入磨内;干燥煤粉后,再经磨     

电厂锅炉管道的垢下腐蚀

电厂锅炉四种管道的爆破事故,当前严重威胁着高温高压锅炉的安全。四川某电厂五号炉水冷壁管问题多年来未解决,1986年曾因焊口严重腐蚀多次爆管,对炉膛前后墙296根管子进行了更换,换管后运行不到四年,于1990年8月3日和8月9日又连续发生多根爆管,不得不再次割换全部焊口。究竟是什么原因造成该炉水冷壁腐蚀如此之快,这是个急待解决的课题。     

液态排渣锅炉燃烧劣质煤

502厂现有五台开式液态排渣锅炉,1—4号炉是130吨/时中温中压锅炉,5号炉是220吨/时高温高压锅炉。1、2号炉为热炉底,3、4、5号炉为冷炉底。渣口布置在炉底的几何中心。每台锅炉都配备有两台钢球磨煤机,中间储仓式制粉系统,乏气作三次风,采用热风送粉。     

超临界600MW机组直流锅炉凝渣管频繁爆管原因分析及治理

某电厂2号超临界600MW机组锅炉炉膛由下部螺旋上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成,在水冷壁过渡段,螺旋水冷壁前墙、两侧墙出口管全部抽出炉外,后墙出口管则是3根抽1根管子直接上升成为垂直水冷墙壁后墙凝渣管,另2根抽出到炉外.     

云浮电厂制粉系统试验

云浮电厂两台锅炉均为上海锅炉厂生产的SG-420/13.7-M419型中间再热式煤粉炉,按无烟煤设计,角式燃烧器布置于炉膛四角,配钢球磨煤机热风送粉中间储仓式制粉系统两套。自1991年4月投产以来,一直存在煤粉偏粗、制粉出力偏低等问题。1994年11月,1号炉在     

ЕП670/140型锅炉再热器调节受热面的改造

一、设备概况马头发电厂5号炉和6号炉系苏制 TПE-211/C 系列 EП670/140型锅炉,按单汽包自然循环,煤粉燃烧,固态排渣设计。分别于1978年和1979年底投产。锅炉呈 T 形布置,炉两侧墙布置上、下两层双蜗壳燃烧器,乏气送粉。     

一次除焦引起锅炉MFT灭火的原因分析及预防

湛江发电厂2号锅炉是东方锅炉厂生产的DG1025/18.2-Ⅱ(3)型亚临界、中间再热、自然循环、单炉膛、全悬吊露天布置、平衡通风燃煤汽包炉。制粉系统采用中储仓热风送粉系统,配备DTM350/     

西柏坡电厂锅炉送粉管道设计探讨

西柏坡电厂１、２号机组在试运及低负荷运行部分一次风管出现不同程度积粉和堵粉自燃，其主要原因一次风管与旋流燃烧器不匹配及后墙部分一次风管较长阻力较大所致。３、４号炉设计中，正确选定一次风率交确定一次风管道管径，将前、后墙每一层燃烧器由一侧粉给粉改由两侧粉仓给粉的布置方式等，以解决送粉管道积粉和锅炉稳定燃烧问题。，     

机械传动机构在400t／h锅炉四角喷咀上的应用

1简介闵行发电厂12号、13号炉为热风送粉的高压高温再热锅炉,其型号为50415型,由上海锅炉厂制造。锅炉结构如图1。     

炉内磷酸盐处理的隐患及对策

某电厂3号锅炉炉水存在磷酸盐隐藏现象。通过对3号锅炉炉水磷酸盐隐藏现象的过程进行追溯、分析,发现发生磷酸盐隐藏现象的主要原因是该锅炉不同测点的温度偏差较大,靠近水冷壁的火焰温度较高,有时甚至超过1400℃,认为3号锅炉炉水磷酸盐浓度控制在0.2～0.7 mg/L较合理。处理后,运行3年多进行割管检查,结果证明该处理方法取得了预期的效果。     

300MW机组锅炉风粉系统配置探讨

分析了上海石洞口电厂 ４ 号锅炉应用低 Ｎ Ｏ Ｘ 燃烧、４０％ 额定负荷不投油稳燃技术对原中间仓储式热风送粉系统进行同层四角风、粉配置优化的方案。     

水冷壁下降管恒力吊架吊杆断裂事故分析

湛江发电厂1号机组为300MW汽轮发电机组,其配套锅炉为东方锅炉厂制造的1025t/h-18.2MPa亚临界、自然循环汽包炉,汽包连接有4根φ508×60下降管,每根下降管下端接有74根φ159×18分管至水冷壁下联箱。每根下降管     

一起锅炉水冷壁管大面积变形事故的分析

某电厂扩建的5号锅炉,系四川某锅炉厂1993年生产的CG-130/3.82-M1型,自然循环固态排渣煤粉炉。前后水冷壁下部向炉室内折形成灰渣斗,每根水冷壁管上部均设计有固定拉钩和活动拉钩,以满足热膨胀的需要,采用轻型砖砌炉墙。该炉在运行不久便发生水冷壁管大面积变形事故。1 水冷壁管变形检查情况 该炉正式投运仅1 269 h,运行值班人员便发现燃烧器1号角有几根水冷壁管位移并受到煤粉气流的冲刷。停炉检查后发现。1.1 前墙水冷壁标高10 m处离墙距离变大 前墙水冷壁总计有93根,抽检9根,抽检结果为：水冷壁管平均离墙距离165 mm,最大220 …     

用渗铝钢管防止锅炉水冷壁高温腐蚀

锅炉(尤其是液态排渣炉)水冷壁管外壁的高温腐蚀,是影响锅炉安全经济运行的重要因素之一。因此,国内外都已做过大量工作,但腐蚀至今仍难避免。1973年在宝鸡电厂2号炉水冷壁上安装渗铝钢管进行防腐试验以来,至1979年,先后在该炉上安装过200余根渗铝管,部分管累计运行已达33502小时。历年检     

淮北发电厂8号机组热力系统设备若干遗留问题分析与消除

（1）淮北发电厂8号机组的锅炉为东方锅炉股份有限公司生产的DG670／13．7—20锅炉,为超高压、单炉膛、一次中间再热、露天布置、全钢结构、自然循环汽包炉,四角双切圆燃烧,采用钢球磨中储式热风送粉系统、电除尘、气力出灰、捞渣机和水力连续出渣方式。     

1025t锅炉煤粉燃烧器烧损原因分析及防止对策

湛江发电厂3号锅炉为DG1025/18.2-II(5)型燃煤汽包炉。燃烧系统采用中储式热风送粉系统,配备4台低速筒式钢球磨,采用直流船体式稳燃燃烧器,四角布置双切圆燃烧,4层共16只。锅炉设计燃用晋东南无烟煤和贫煤各半的混煤,发热量为2.3×104kJ/kg,挥发份为10%。1999-06-26,3号炉投产,2003-01-28发生了一起燃烧器烧损事故。1事故经过2003-01-27,装载澳洲烟煤的“富安”轮靠泊湛江发电厂煤码头,在未充分了解煤质的情况下,燃料分部直接将煤输送到原煤仓,由于集控未及时了解煤质变化情况,所以未采取相关措施。次日13:50,运行检查发现3号炉A2煤粉燃…     

南昌发电厂改进锅炉,适应劣质煤燃烧

江西南昌发电厂改进锅炉以适应燃烧劣质煤,获得一定效果。南昌电厂9号炉系武汉锅炉厂生产的WGZ—120/39—5型中压煤粉固态除渣炉,出力120吨/时,两侧墙装有四组直流式烟煤燃烧器,采用钢球磨煤中间储仓干燥剂送粉的制粉系统,设计煤种为萍乡高低质3∶7混合烟煤,其低位发热量为3771大卡/公斤,灰份41.16%,水份8.75%,可燃质挥发份38.7%,配有二台220/330型钢球磨煤机。由于实际使用的煤种变化,目前煤质平均低位发热量已降到3000～3200大卡/公斤,灰份达45%以上。自1971年1月5日投产以来,炉内燃烧很不稳定,经常灭火放炮,离不开油咀助燃,燃烧室呈正压,炉墙和斜炉顶严重漏风,省煤器磨损严重。从1973年起到1975年,电厂对锅炉进行了改造。两台磨煤机换大为250/390型,原干燥剂送粉系统改为热风送粉系统,热风温度由原来的240—