2．25Cr-1Mo-0．25V纯净钢简体锻件的工艺与性能

为了制造千吨级煤液化反应容器，满足更高温度(482℃)和更高的强度等级(σ0．2≥415MPa)，减少筒体锻件的重量，在原采用的2．25Cr-1Mo钢的基础上，开发出了加V钢。针对煤液化装置(或大型热壁加氢反应器)用2．25Cr-1Mo-0．25V纯净钢筒体锻件的特点及理化性能要求，分析了冶炼、锻造、热处理等工序的难点，在进行大量的国内、外资料查寻以及材料和工艺试验的基础上，制定出并实施了制造工艺，经过筒体锻件的解剖及理化检验，证明所采用的工艺方法是非常有效的，完全满足煤液化装置用钢2．25Cr-1Mo-0．25V的质量要求。     

风电回转支承用环锻件热处理工艺研究

本文通过对42CrMo4V及普通42CrMo热处理工艺过程的对比性研究得出，采用高于欧标的42CrMo4V钢材进行热处理，同样可以获得满足性能要求的风电产品，并为其国产化应用提供了有力的热处理相关技术参数。该试验表明，材料在淬透性、低温冲击性、耐磨性及组织均匀性等方面具有优于常规42CrMo性能的综合特性，满足国内风电客户对该产品的应用。     

2．25 Cr－1 Mo和2．25 Cr－1 Mo－0．25 V钢加氢反应器材料和制造经验

介绍了ASME规范和API标准对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。     

2．25Cr-1Mo-0．25V钢的硫化氢应力腐蚀试验研究

为了解2．25 Cr-1 Mo-0．25 V钢材料性能,利用慢应变速率法,在常温湿硫化氢环境下,给出了不同浓度硫化氢溶液对2．25Cr-1Mo-0．25V钢应力腐蚀的敏感性指数值;采用恒定位移法,将2．25Cr-1Mo-0．25V钢用线切割方法做成了楔形张开加载预裂纹试样,在确认了加载载荷和位移量后,在不同浓度的H2S溶液中,确定了2．25Cr-1Mo-0．25V钢应力腐蚀裂纹扩展速率和腐蚀临界应力强度因子。     

耐热钢持久强度的统计特性及其在寿命评估中的应用

采用统计方法对12CrMo1V和2．25Cr-Mo钢的持久强度数据进行统计分析，确定其分布类型和分布参数，并运用蒙特卡罗模拟法评定电站管道等高温承压部件的可靠寿命：研究结果表明，12Cr1MoV和2．25Cr-Mo钢的持久强度σ10^4^540均服从对数正态分布，利用持久强度的统计特性预测高温承压部件的寿命，合理考虑持久强度的分散性对结构寿命的影响，可提高寿命预测的可靠度。     

3Cr—1Mo—0.25V—Ti—B钢锻件的工艺试验

1前言在重油裂解及煤炭液化等合成燃料的生产工艺中，设备需要在高温高压加氢反应条件下运转，原来的2．25Cr－1Mo钢在环境强度以及经济性等方面就显得不太适用。因此从80年代初开始国际上相继开发新型Cr－Mo钢，日本制钢所首先开发出了3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢，1988年被纳入ASME规范，牌号为SA336－F3V。目前已有几十台SA336－F3V钢制加氢反应器投产使用，我公司自1994年开始进行3Cr．1Mo．0．25V－Ti－B钢材料的开发研究，并完成了工业性中间试验的基本工作。2材料的技术指标3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢对应于ASME规范中…     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢制板焊式加氢反应器的研制

通过国内最厚的2．25Cr-1Mo-0．25V钢制板焊式加氢反应器的制造，阐述2．25Cr-1Mo-0．25V钢厚钢板性能、厚壁筒节的成形及焊接、热处理等工艺过程，从而扩大了我国板焊式压力容器的壁厚界限，也为类似产品的设计选型提供了借鉴。     

2．25Cr-1Mo-0．25V钢加氢反应器开发与制造中的一些问题

由于对尺寸增大和高设计参数加氢反应器的需求，促使要制造更大、更重的高温钢加氢反应器。20世纪80年代开发了2．25Cr-1Mo-0．25V钢。钢中添加V后影响到焊接与热处理时的氢陷阱、氢扩散与应力松弛。制造规范需要进行调整，以防止焊接接头发生硬度高、韧性低以及持久强度低和开裂等问题。本文扼要介绍了以往2．25Cr-1Mo-0．25V钢容器制造过程中发生的一些问题及国外研究工作的进展，对国内需进行的工作提出了建议。     

工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析

主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2．25Cr-1Mo与2．25Cr-1Mo-0．25V的性能差异,通过分析．表明2.25Cr-1Mo-0．25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2．25Cr-1Mo钢。     

设备与维修栏目约稿

我分厂生产的产品中有一种法兰盘零件,如图所示,材料为35CrMo。此零件的加工难度在于两个平键槽2—15．85H9（0^＋0.043mm）相对于工件的对称度0．04mm,由于要求精度较高,工艺安排在加工中心上加工。     

OIML R51（2006）国际建议《自动分检衡器》

A．6．2．7 12V或24V公路车辆电池电压波动（2．9．2,4．2．6） 用12V或24V公路车辆电池电源供电的衡器应进行A．6．2中规定的试验,其中A．6．2．4和A．6．2．5两项试验除外因其由下面试验取代,可参见ISO16750—2[25]及表14的要求。     

低碳马氏体型非调质钢在汽车工业中的应用

研究了一种低碳马氏体型非调质钢0．076C－0．76Mn－0．35Si－0．64Cr－0．12V－0．03Ti－0．0044B（质量分数，％）的显微组织和力学性能，其性能满足40Cr调质钢汽车前轮壳的要求，并提出了进一步提高该钢性能的措施，同时强调了低碳马氏体型非调质钢应用于汽车工业的重要意义。     

神华煤直接液化反应器的制造

介绍了世界上第一套工业化的煤直接液化装置中的两台2．25Cr-1Mo-0．25V钢制反应器，它们是当今世界上最大、最重的加氢反应器，在设计、制造、检验、运输等过程中克服了许多难题。该项目的成功，标志着我国压力容器技术水平又上了一个新台阶。     

90 mm宽带极不锈钢双层电渣堆焊工艺试验研究

介绍了在2．25Cr-1Mo-0．25V钢上进行的90min不锈钢电渣带极堆焊工艺试验，带极电渣堆焊材料的选择和工艺参数的确定，掌握了磁场控制焊道技术以及通过的理化性能检测，还通过了堆焊层的抗氢剥离试验。     

皮带秤控制衡器选择法剖析

皮带秤技术法规对称量试验物料的控制衡器规定了原则要求，本文对控制衡器如何满足此要求进行了深入分析，并通过实例予以进一步诠释，指出即使检定合格的非自动衡器一般也不可能在其全量程范围内都满足控制试验物料规定误差的要求，硬性强求是不必要的，也是做不到的。Ⅲ级非自动衡器若不在物料试验之前立即校准或检定，不能作为0．5级和0．2级皮带秤的检定用控制衡器；但只要做到即时校准，就有可能满足检定0．5级和0．2级皮带秤控制衡器的要求。     

电流激励神经信号重建系统

本文采用CSMC 0．6μm CMOS工艺设计了一种电流激励神经信号重建系统,适用于卡肤电极系统,包括增益可调的神经信号检测电路、单位增益缓冲级、强负载能力的FES跨导放大电路、负反馈控制的偏置级和输出前馈结构,工作于5V/±2．5V。经时域仿真验证,电路频率响应带宽设计为0．1Hz-10kHz,输出电流最高可达1mA,电路跨导最大可达0．7S,输入失调电压为0．83μV,共模抑制比为-93．82dB。性能满足神经信号重建系统的要求,将用于重建动物实验。     

35CrMo钢法兰强韧化处理

35CrMo钢法兰系“10MW高温气冷实验堆”中的零件,在使用过程中承受较强的拉力和冲击力,要求材料有较好的力学性能。在法兰的批量生产中,经检测发现,35CrMo钢的含碳量为低限(只有0.33％),给提高材料的力学性能带来一定困难,必须采用强韧化新工艺充分挖掘材料潜力,才能满足技术要求。     

加氢反应器用2．25Cr1MoO．25V锻件的研制

2．25Cr1MoO．25V性能优异,是目前高端加氢反应器的首选材料。介绍了加氢反应器用2．25CrlMoO．25V锻件的技术特点和模拟环锻件的研制情况。     

拉刀淬火伸长变形试验研究

研究了W2Mo8Cr4VCo8钢、W6Mo5Cr4V2钢和W9Mo3Cr4V钢3种高速钢拉刀在盐浴介质下的淬火伸长变形情况。通过大量拉刀淬火伸长变形的测量与分析，结果表明：3种材料的拉刀在一定淬火工艺条件下，其伸长变形是有规律的，伸长是一定的。W2Mo8Cr4VCo8钢和W6Mo5Cr4V2钢拉刀淬火后平均伸长率相近，约为0．20％左右。W9Mo3Cr4V钢拉刀淬火后平均伸长率比W6Mo5Cr4V2钢和W2Mo8Cr4VCo8钢略高，约为0．30％左右。拉刀内部组织的均匀转变是拉刀淬火伸长规律变化的主要原因，以此规律，我们在装配孔的成形拉刀孔距设计中，按2mm／m压缩，经正常热处理工艺处理后，其孔距伸长均符合工艺尺寸要求，从而较好地解决了有孔距要求的成形型拉刀淬火伸长变形的问题。     

精密小转矩加载机构的研制

研制了一种压电驱动的柔性铰链微位移放大机构，以满足航天微型扭杆刚度测试装置中实现精密小转矩加载的要求，时这种机构建立了精确的有限元模型，运用有限元方法对这种的机构的强度和放大比进行了校核和分析。该机构具有350μm的行程，位移分辨率大于0．25μm，最大输出力不低于4N，满足了测试装置的要求。