高锰钢铸件冒口补缩距离的试验

介绍了高锰钢铸件补缩距离的试验结果。试验数据表明,高锰钢铸件的冒口作用区比碳钢大,而末端区比碳钢短;倾斜浇注能显著地增加冒口作用区长度,而对末端区没有明显的影响;要获得组织致密的铸件,必须以冒口补缩为主,单用外冷铁的无冒口铸造,不能消除铸件的缩松和缩孔,浇注温度对冒口作用区没有明显影响,而随着浇注温度和浇注速度的降低,末端区长度显著增加。     

铸件冒口计算

<正> 砂型铸造时,冒口中形成的缩孔的容积为:V_缩=β(V_冒+V_件)(1)式中 V_冒、V_件分别为冒口和铸阵的容积;β为凝固时容积的收缩系数。我们用 m 来表示冒口和缩孔高度相等时的 V_冒/V_缩值。考虑到20%的冒口容积储备量,将式(1)变换后得:     

WE54镁合金铸件冒口有效补缩距离的模拟

通过试验与数值模拟相结合,验证了数值模拟预测WE54镁合金铸件中缩松缺陷的准确性,并对铸件冒口的有效补缩距离进行了模拟。结果表明,采用模拟软件能够对WE54合金铸件中的缩松分布进行准确预测。在壁厚相同的情况下,铸件冒口的有效补缩距离随铸件宽厚比的增大而增大。而在宽厚比一定的条件下,铸件壁厚越薄,有效补缩距离越短。实现了对WE54镁合金铸件冒口数量的计算,完善了WE54合金铸件的冒口设计方法。     

电磁感应加热冒口对铝合金铸件补缩效果的研究

通过三组对照试验,探究了有无感应加热冒口以及感应加热冒口有无加热套等情况下冒口对ZL101铝合金圆柱形铸件补缩效果的影响。试验研究结果表明:感应加热冒口可改变冒口的温度场,感应加热冒口对铸件的补缩效果明显优于无感应加热的冒口,它使冒口内的金属液顺利地补缩铸件,从而消除铸件内部的缩孔缩松缺陷。带有钢套的电磁感应加热冒口与无钢套的电磁感应加热冒口相比,其补缩效果更好。本文还对感应加热冒口的补缩效果进行了模拟研究,试验结果验证了模拟结果的准确性。     

发热保温冒口在铸件补缩工艺上的应用

强化冒口补缩是防止铸件产生收缩类缺陷的重要工艺措施。统计表明,铸件凝固后,普通冒口的缩孔体积仅占冒口体积的10％～14％,真正用于补缩铸件的只占6%～10%。保温冒口可将冒口的补缩效率提高至20％～25％。集保温与发热于一体,构成发热保温冒口,可将冒口的补缩效率提高至45％。铸钢件的金属补贴工艺也广泛采用保温补贴和发热保温补贴,并且随着保温、发热材料的开发,保温补贴和发热保温补贴逐步取代了金属补贴。     

铝合金铸件冒口尺寸和补缩距离的主要影响因素

从合金凝固特性、铸件所需补缩量大小、型腔热分布及过热程度和铸件浇注工艺等方面叙述了对铝合金铸件冒口尺寸和补缩距离的影响,介绍了影响铝合金铸件冒口尺寸大小和冒口补缩距离的主要因素,给出了冒口尺寸系数和补缩距离系数的选择方法,并结合铸件工艺案例进行了说明.     

铸铁件压边冒口的补缩

本文以液压伐体铸件为例,用正交试验和测湿法研究了压边冒口长、宽、高及压边缝隙大小对补缩的影响。指出压边冒口停止补缩是由于压边缝隙的截死,可以通过压边缝隙的自适应性调节作用控制补缩时间和程度。压边缝隙的长度是压边冒口设计最重要的工艺参数。推荐用模数法确定伐体压边冒口尺寸。以M_(冒口)=(O.9～1.08)M_(铸件)进行试验。压边冒口的位置以在长边的“一半的一半”为好。     

提高水玻璃砂型铸钢件暗冒口的补缩能力

<正> 用水玻璃砂型生产的铸钢件,其冒口的集中缩孔呈窄长形而不是抛物线型,且底边深入到铸件中。对这种砂型铸钢件的冒口形成这类缩孔的原因所作的分析认为,这是型砂类型的影响所致,因为水玻璃砂的蓄热系数大于粘土砂的蓄热系数。     

斯太尔042气室支架铸件的结构改进及其冒口补缩设计

斯太尔042气室支架,材质QT450-10.铸件原重19.5 kg,结构改进后重16 5 kg,其结构如图1.原设计局部部位结构厚大,铸造工艺性差;4处加强筋部影响机械加工和装配.在不影响零件结构强度和使用性能的情况下改进设计,与用户研发部、工艺部、技术部会签了设计图纸,在此基础上改进原铸造工艺,运用均衡凝固模数法设计补缩冒目,经批量生产约11万件验证取得圆满成功.     

侧暗冒口在拖拉机及发动机铸件上的应用——介绍一种补缩能力强的暗冒口

生产清洁而致密的铸件时,有效的浇注系统应完成以下任务:     

球墨铸铁件补缩冒口的新进展

对于铸件使用者来说,最主要的要求之一就是要保证铸件品质,无缩孔或缩松等铸造缺陷,因为这些缺陷的存在容易导致零部件的突然失效.所有铸造材料在冷却过程中均存在液态收缩,因此通常都要设计补缩冒口.在铸铁(如球墨铸铁)凝固过程中,因为石墨膨胀是有利于补缩的,如果模型设计师懂得凝固机理的话,他就会利用这一特点设计较小的冒口.综述了球墨铸铁冒口设计的基本原理.运用该原理可以减小冒口尺寸同时保证生产的球铁铸件无收缩缺陷,从而进一步提高工艺出品率,提高球铁件生产的经济效益.     

球铁滑轨铸件浇注系统和冒口联合补缩工艺设计

滑轨铸件材质QT450-10,重3 020 kg,轮廓尺寸为长5 800 mm,宽550 mm,高180 mm,热节截面尺寸为180 mm×165 mm。为了防止铸件产生铸造缺陷,采用均衡凝固技术,浇注系统和冒口联合补缩工艺,沿长度方向开设10个内浇道,在浇注系统的对面一侧安置4个补缩-溢流冒口。用收缩模数法设计浇冒口尺寸:1个浇口盆,2个直浇道φ56 mm,双向横浇道44/56 mm×80 mm,内浇道40 mm×10 mm。冒口尺寸φ105/φ200 mm×160 mm,冒口颈厚15 mm,宽200 mm,长20 mm。用此工艺连续生产76件,总重230 t,铸件加工后,没有缩孔、缩松、气孔、渣孔缺陷,全部合格。证明采用均衡凝固工艺生产大型球铁铸件是可靠的。     

铝合金铸件补缩技术

一、砂型浇注铝合金铸件补缩砂型浇注铝合金铸件时,常采用冒口配合冷铁,以补缩铸件的凝固收缩,防止缩凹、缩孔和缩松,这是获得健全铸件的有效方法。但冷铁表面处理不好,容易产生气孔。冷铁的生产、管理、回收都需专人负责。而普通砂型冒口和铸件有相同的凝固系数,冒口金属液有效利用率很低。为了保证铸件的顺序凝固,还需加放工艺补贴,以后又用机械加工方法去掉它,从而增加了加工费用,所以有必要研究铝合金铸件的补缩新技术。二、在铝合金铸件上漂珠保沮材料的探讨漂珠保温材料因其来源广,价格便宜,成型工艺简单,常温抗压、抗弯强度大、耐火度高,得到     

可锻铸铁件的冒口补缩工艺

本文主要根据冒口系统的补缩作用,提出防止收缩缺陷的措施。一、可锻铸铁件的铸态收缩在铸型和铸件尺寸一定的情况下,化学成分是决定可锻铸铁件的铸态组织和凝固过程的一项基本因素。可锻铸铁一般的化学成分(%)为:C2.4～2.7;Si1.5～1.9;Mn0.4～0.75;S<0.25;P<0.2;Cr≤0.06。可锻铸铁的铸态组织为珠光     

周界商法冒口的补缩效率

根据周界商法 ,冒口的补缩效率是Vr-Vc 系统的函数。同一冒口用于不同的铸件 ,因其系统周界商比值的不同 ,则它的补缩效率也不同。由于保温冒口的保温效果降低了最小冒口的分布曲线 ,所以减小了冒口尺寸 ,提高了冒口的补缩效率 ,但系统的周界商比值保持不变。     

使用新型冒口覆盖剂提高冒口补缩效果

MF冒口覆盖剂具有发热和保温双重功效，显著提高冒口的补缩效果，铸钢件工艺出品率提高5％－7％，韶铸集团从2001年3月份起在一定产品范围内使用，铸件品质稳定，效果明显。     

球墨铸铁铸件的补缩工艺

通过分析和总结在生产实践过程中球墨铸铁铸件产生缩孔缩松缺陷以及成功解决办法,对球铁铸件凝固收缩理论提出理解和看法:铸件的补缩及缺陷产生取决于压力,由于球铁的凝固特性使石墨化膨胀和凝固收缩分离.薄壁件截面凝固差异不明显,石墨化膨胀压力无法有效利用,厚大件的截面凝固的差异大,容易实现石墨化膨胀压力的利用.铸造补缩工艺的设计原则就是提供并保持这样的压力,对薄壁要强调外部压力补缩,厚壁则充分利用石墨化膨胀压力自补缩.     

铸铁件收缩与冒口补缩行为

介绍了铸铁件收缩过程的数值计算,利用计算程序确定了铸件的收缩时间.建立了铸铁件冒口补缩的力学模型,提出了铸铁件在较小固相率下冒口中金属补缩流动停止的假说,这种假说被试验与模拟计算所证实.     

熔模铸钢件冒口补缩距离研究

提出了虚拟壁厚和虚拟壁厚系数概念,并通过虚拟壁厚将不同温度型壳浇注铸件折换成常温型壳浇注的铸件通过对凝固时间的计算推导,求得了板状熔模铸钢件的虚拟壁厚系数,并由此导出了熔模铸钢件的冒口补缩距离。     

提高铸钢件冒口补缩率的体会

用水玻璃砂型生产的铸钢件 ,由于水玻璃砂的蓄热系数大于粘土砂的蓄热系数 ,使得冒口的集中缩孔呈窄长形而不是抛物线形 ,且底面尖角易深入到铸件中。为了保证冒口的缩孔全部在冒口中 ,水玻璃砂型冒口就必须适当增加其高度 ,这样就造成铸件收得率和冒口补缩率的下降。实验证明 ,使用保温冒口套和覆盖剂可有效地减少热散失 ,提高冒口的补缩能力。下面着重介绍我厂采用漂珠保温冒口材料及 NZ- F型覆盖剂在铸钢件生产中的使用效果。1　漂珠保温冒口材料及 NZ- F型覆盖剂的配比1.1　漂珠保温冒口材料“漂珠”是火力发电厂排放的灰渣经提选得…