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大庆石化分公司炼油厂重整装置换热器H2O4为2.25Cr-1Mo钢容器。在换热器的制造过程中,采用了焊前预热,焊后消氢处理,最后作焊后热处理。检验结果表明,换热器H2O4的综合性能达到了规定的要求。 相似文献
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袁红星 《石油化工腐蚀与防护》2007,24(4):10-14
文章对催化裂化装置分馏塔顶循环油换热器管束腐蚀穿孔原因进行了详细分析,指出换热器管外壁的腐蚀主要是H2S-HCl-NH3-H2O型的全面腐蚀,管内壁主要是氯离子及氧的去极化引起的点蚀。腐蚀穿孔是由管外壁开始,并向管内壁发展,而管内壁的点蚀则加速了换热器管束的腐蚀穿孔。通过对换热器管束进行消除应力处理、采用相关“工艺防腐蚀”措施以及选用合适的耐蚀材料使腐蚀问题得到解决。 相似文献
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波纹管换热器的节能效果 总被引:2,自引:0,他引:2
波纹管换热器是在传统的列管式换热器的基础上,应用强化传热理论对传统的各类换热器的重大突破,它继承了列管式换热器坚固、耐用、安全、可靠的优点,同时又克服了其换热器能力差、易结垢、清洗费用高等缺点,目前在油田广泛使用。本文介绍了波纹管换热器的技术性能、现场使用效果评价及效益分析。为了提高换热器的效率,降低换热器二次投资费用,选用新型换热尤为重要,波纹管换热器在油气初加工装置上的应用,通过分析、对比,使用效果比较好。 相似文献
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换热器是炼油企业生产装置应用最广的热回收设备,常减压蒸馏装置通过换热器回收的热量占整个工艺供热的70%以上。一台新的换热器投用后,由于介质中所含杂质引起的设备腐蚀、积垢等原因,其换热性能迅速降低,并表现在换热终温的下降和加热炉燃料消耗量的增高。一般情况下,一套蒸馏装置在经过2~3年的运转周期后应对换热器系统进行清洗,保持其清洁程度以维持热回收效果。 相似文献
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由全国锅炉压力容器标准化技术委员会组织实施的板式换热器和空冷式换热器产品安全注册工作取得了阶段性成果 ,截止 2 0 0 2年底 ,总共有 12家企业获得板式换热器产品安全注册证书 ,5家企业获得空冷式换热器产品安全注册证书。获得板式换热器产品安全注册证书的有以下企业 :阿法拉伐板式换热器有限公司、启东吕盛橡胶制品有限公司、北京市华海换热器厂、兰州石油机械研究所板式换热器厂、天津市换热装备总厂、天津市板式换热器厂、北京市华都换热设备厂、北京市京海换热设备制造有限责任公司、兰州瑞普科技实业有限责任公司、西安华山橡胶制… 相似文献
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双管板换热器和单管板换热器的比较 总被引:3,自引:0,他引:3
从结构、用途、制造等方面比较了双管板换热器和单管板换热器。同单管板换热器相比,双管板换热器管程壳程间泄漏概率低得多;受力状况更好。从结构看,双管板换热器采用固定管板式结构,管束不能抽出清洗。实际使用表明,采用机械胀管法制造的双管板换热器,可以满足使用要求。 相似文献
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管壳式换热器的设计计算 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对管壳式换热器传热计算的分析,说明管壳式换热器的结构因素对换热器性能的影响和提高管壳式换热器性能的途径,为换热器的结构设计,提高换热器的性能提供借鉴和参考。 相似文献
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一种高效率、小体积的内翅片管换热器已问世。目前 ,广泛应用的金属管状换热器是通过间壁换热 ,其传输的热量受到间壁面积和传热能力的限制 ,综合传热系数不高 ,一般管状换热器为 15~ 2 0 W/ m2 ·℃ ,管状插入件换热器为 30~35 W/ m2 ·℃ ,管状喷流换热器也仅为 40~ 45 W/ m2 ·℃。一般管状换热器结构庞大 ,空气预热温度低 ,管壁温度高 ,在高温烟气中使用寿命短 ,节能效果受到一定影响。换热器的强化传热措施应加在传热效果较弱的一侧。对管式换热器而言 ,管内放热系数低 ,是导致换热器综合传热系数低的直接原因 ,因此必须强化管内… 相似文献
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主要论述了螺纹锁紧环式换热器的制造工艺及质量控制方法,按此工艺和控制方法制造的换热器质量优良,水压试验一次成功。 相似文献
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综合利用试验设计、模型拟合与统计学的方差分析方法,考虑多因素的影响,研究热风进口温度、冷风流量与倾角同小热管换热器散热效能的关系及影响程度。试验对象为采用烧结吸液芯小热管制作的换热器,采用气-气换热方式测试。试验结果表明,增大冷风流量与升高倾角均能提高烧结吸液芯小热管换热器的散热效能;0~20°倾角内,冷风进口温度为15℃,热风流量为70m3/h,冷风流量在30~90m3/h,烧结吸液芯小热管换热器的散热效能在0.27~0.39之间;倾角为20°时,热风进口温度在38~48℃且冷风流量在72~100m3/h可获得较高的散热效能。 相似文献
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浸没燃烧技术应用于天然气管道加热较为新颖,该技术核心在于换热器的设计。介绍了浸没燃烧换热器的设计方法,设计出200 kW浸没燃烧换热器并在北京某门站供暖期内投入使用,以解决调压器的冻堵问题。利用实测数据计算管内、管外对流换热系数,通过数据拟合计算得到额定设计工况下的实际综合传热系数,进而对设计综合传热系数进行修正。计算结果表明,设计综合传热系数的修正系数为1.56。再通过实际管外对流换热系数反算得到水浴最大流速值,拟合得到功率与水浴最大流速的关系式,利用加热装置在120 kW稳定运行时的实测数据进行验证,水浴最大流速计算结果误差率为6.67%,可以为相同类型的浸没燃烧换热器设计提供参考。 相似文献
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介绍螺纹锁紧环换热器管箱密封结构特点,分析其载荷传递方式,总载荷最终通过主螺纹传递到管程筒体。目前螺纹锁紧环换热器主螺纹设计中是假设将总载荷平均分配,再对螺纹进行强度校核,但每扣螺纹实际承受载荷是不均匀的。以某螺纹锁紧环换热器为例,参照GB/T 34019—2017《超高压容器》中关于螺纹载荷分布的计算校核方法,计算主螺纹的载荷分布并校核。结果表明:螺纹载荷分布计算结果与有限元模拟相吻合,前四扣螺纹承担超过总载荷的50%,主螺纹校核合格。为螺纹锁紧环结构设计中考虑螺纹承受载荷不均匀的强度校核提供一种可借鉴的方法。 相似文献