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武钢四高炉开炉初期原料供应、设备结构有不少问题,生产水平很低。1973年因炉身砖衬和冷却设备严重损坏准备停炉检修。为研究炉底侵蚀状况以决定大修或中修,作者用数学物理方法,以实测数据为边界条件,导出了碳砖炉底的热侵蚀计算式。计算结果与炉壳温度分布、残铁量等方法推算的相近。由于炉底侵蚀仅1米,决定四高炉中修。四高炉中修至今炉底状况良好,可认为推算是可靠的。作者还推导了碳砖炉缸的热侵蚀计算式。用此式计算的一高炉炉缸侵蚀尺寸与大修时的观测值也一致。 相似文献
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对邯钢5#高炉2001年中修时采用镶砖式冷却壁,炉型发生的变化进行了分析。通过对中修前后炉况的分析得出:操作制度要跟着炉型变化而进行调整,炉况才能顺行发展。 相似文献
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本钢5号高炉于1996年4月1日停炉中修,介绍了5号高炉中修前的生产操作情况及存在的问题,总结了炉皮,耐火砖衬,冷却壁的破损情况,分析了破损原因,并提出了改进意见及延长高炉使用寿命的措施。 相似文献
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太钢3号高炉(1200m^3)第三代炉役中修前生产4年10个月的实践表明,炉底炉缸采用半石墨化自焙烧炭块-棕刚玉碳化硅砌体复合炉衬是成功的。高炉中修破损调查结果也证实了这一点,但铁口中心线以下的炉衬结构和材质需要改进,为此,中修时采用了第七代半石墨化低气孔率自焙炭块,上砌10层棕刚玉碳化硅砖。 相似文献
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通过统计数据分析了影响炼铜转炉寿命的主要因素,采取了相应的解决措施,实施后转炉中修平均炉寿由112炉提高到189炉,大修周期最长的总炉次突破950炉,吨铜单耗镁砖由21kg降到3.7kg。 相似文献
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酒泉钢铁公司1号高炉(1513m~3)于1970年9月投产,1984年10月停炉大修(其间中修一次)。在停炉过程中,由于采取了一些有效措施,残铁出得比较顺利,整个炉底上找不到一块一公斤以上大的残铁块,达到了“出净、安全、快速”的要求。1.情况简介(1) 测算炉底侵蚀深度炉底为带有风冷管(实际很少使用)的炭砖、粘土砖综合炉底,总厚4015mm。根据兰姆公式计算得出炉底侵蚀深度为1.19m。实际炉底侵蚀平均深度为1.1m,中间侵蚀深0.8m呈平坦形;周围侵蚀呈一圈环形沟,宽1m左右,深1.145米;整个炉底形状呈反扣盘子形。 相似文献
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包钢1^#高炉炉体破损调查报告 总被引:1,自引:1,他引:0
本文主要介绍包钢1^#高炉中修停炉时对高炉炉衬和冷却壁严重破损原因及有害元素在炉内纵向分布进行的调查,分析了包钢1513m^3级高炉,当炉腹冷却壁总破损率达到40%以上时,标志高炉进入中晚期工作,≥80%时,高炉一代中修寿命基本结束,另外,根据高炉炉身冷却壁解剖分析结果,对冷却壁破损原因,提出了延长冷壁寿命的途径。 相似文献
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湘钢一号高炉有效容积为750m~3,于1968年12月26日竣工投产,1976年12月23日停炉大修,其间未经中修,扣除封炉时间,一代炉龄为6年零3个月,产铁总量为1903.59t/m~3。采用空料线打水法停炉,停炉中只发生几次小震和崩料,未发生任何设备和人身事故,空料线和出残铁都比较顺利(见图1),基本上达到了既迅速 相似文献
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马钢10号高炉炉腹、炉腰处炉壳变形严重,冷却壁损坏率达100%。利用中修机会,成功地采用了挂管冷却加喷涂造衬方式对炉腹、炉腰部位进行了整体更换,取得了较好的效果。 相似文献
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对l0#高妒小中修开妒、强化冶炼进行了总结和分析。通过分析认为,以后类似的小中修开妒应尽可能清净炉缸,提前烘炉,并选择好上下部操作参数,把握好强化的进度和节奏。 相似文献
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本文阐述了攀钢三高炉自1998年12月31日停炉中修,于1999年1月31日点 火开炉并顺利达产的操作实践。 相似文献
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1991年,萍钢4号高炉中修时采用了以炉身上部带凸台镶砖冷却壁的头部平面作为砌砖基础面来砌筑炉身上部炉墙(其它掉砖部位不予修复)、并在炉身上部增设支梁式水箱的中修改造方法。中修改造后5年多的生产实践表明,冷却壁无一漏水,高炉生产正常。 相似文献
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江阴兴澄特钢2#高炉中修停炉,采用前期回收煤气、利用TRT降温、打水降料面的操作方法.通过采取停炉料的精确计算、雾化打水降温、炉内精心操作等措施,最大限度回收煤气,缩短了停炉时间,料面降低至风口位置,为以后中修停炉积累了经验. 相似文献