波纹不锈钢换热板腐蚀开裂失效分析

对失效开裂的波纹不锈钢板进行了外观检查，用电子显微镜观察了开裂断口和裂纹断口的形貌与特征；能谱分析得到了断口腐蚀产物和不锈钢板上沉积物的元素组成与含量；红外光谱分析结果表明使用在波纹不锈钢板端之间的三元乙丙橡胶密封垫片用粘合剂为氯丁橡胶，分析推断氯离子来源于氯丁橡胶的高温分解.综合分析结果表明，波纹不锈钢换热板失效开裂是由氯离子导致的应力腐蚀开裂所致；以穿晶型开裂为主，同时也存在沿晶型开裂.      

不锈钢换热器失效分析

用原子吸收光谱分析了失效构件的化学成分,用X射线衍射技术分析了腐蚀产物的相成分,用SEM和金相显微镜分析了失效构件的断口形貌。分析结果表明,不锈钢换热器失效的原因是由氯离子引起的应力腐蚀开裂所致。     

家用水管铅黄铜接头应力腐蚀开裂分析

针对家用水管铅黄铜接头开裂问题,运用失效分析方法,分析了宏观痕迹、断口微观形貌和腐蚀产物能谱、化学成分和金相组织分析。根据开裂接头宏观形貌、断口微观形貌及腐蚀产物能谱分析、化学成分及金相组织分析,并结合理论知识,分析确定了开裂的主要原因,即水管接头开裂属于应力腐蚀开裂,化学成分不合格和Pb相数量较多且尺寸较大、组织不均匀是造成接头开裂的主要原因,对预防再度发生同种失效现象具有重要的借鉴意义。     

脱硫系统管道失效分析

随着富硫原油产量不断增加,炼油厂脱硫系统中硫含量越来越高,脱硫设备和管道将承受更加严酷的环境介质的腐蚀.针对某炼化公司脱硫系统富液管道开裂失效,进行了外观检测、材料化学成分和显微组织分析、断口微观形貌扫描电镜分析和腐蚀产物的能谱分析.检测结果发现断口较平整,母材、焊缝的化学成分和显微组织均正常,微观断口表面呈现沿晶开裂现象,且存在树枝状二次裂纹.表明管道的开裂是由富含H2S环境介质再加上焊缝附近较高的焊接残余应力引起的应力腐蚀开裂.在开裂原因分析的基础上,提出了防护和改进的措施.     

蒸压釜釜盖开裂失效分析

采用宏微观组织分析、化学成分分析、SEM断口形貌分析、EDS腐蚀产物化学成分分析等手段,分析了321不锈钢釜盖开裂的原因.结果表明,该釜盖的开裂属于氯化物应力腐蚀开裂,蒸压釜的工作介质和工作压力共同导致了釜盖的开裂,并提出了相应的改进措施.     

LNG应急调峰站弯头开裂失效分析

某LNG应急调峰站在运行一段时间后,部分弯头在焊接接头处外表面发现裂纹。通过对管件进行化学成分分析、硬度测定、金相分析、断口SEM和腐蚀产物分析等,查明了失效原因。结果表明,由于化学成分及固溶处理质量不合格,导致在使用过程中发生应力腐蚀开裂。     

大型轴承钢球开裂分析

对大型轴承钢球在淬火过程中的开裂进行了失效分析,采用宏微观形貌、化学成分、金相显微组织分析、硬度测试、SEM微观断口形貌等手段,分析了钢球开裂的原因.结果表明,钢球开裂为淬火开裂,淬火温度过高是导致淬火钢球开裂的主要原因.     

海水淡化系统取水泵叶轮开裂失效分析

通过宏观形貌、化学成分、金相、维氏硬度、裂缝断口形貌和断口微区成分分析等,研究了某核电站取水泵叶轮开裂失效原因。结果表明,叶轮样品中存在大量缩松、缩孔等铸造缺陷,在铸造缺陷部位发生缝隙腐蚀扩展,最终导致工件开裂失效。     

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束失效分析

某焦化厂煤调湿蒸汽回转干燥机管束在运行过程中发生开裂.采用化学成分分析、金相显微镜、扫描电子显微镜以及EDS能谱等手段对失效钢管进行取样分析.根据宏观和微观断口形貌、显微组织、钢管的腐蚀坑及力学性能测试结果,确定了钢管失效原因为应力腐蚀开裂.裂纹起源于钢管表面的点蚀坑,应力来自于钢管承受冷热交替时产生的热应力.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管开裂原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管外场例行检查时被发现有裂纹。通过裂纹及破断口的宏、微观观察,腐蚀产物成分分析,硬度、残余应力检测等方法分析了导管开裂失效原因。结果表明:导管的开裂失效原因为应力腐蚀破裂。     

T0103苯甲酸蒸馏塔内壁腐蚀沟槽产生原因

采用化学方法、金相显微镜和扫描电镜等对失效后的T0103苯甲酸蒸馏第十二层塔简体上的腐蚀沟槽进行了分析。结果表明,腐蚀沟槽位于设备补焊处的焊缝区;补焊时所选焊条耐蚀性太低,且与简体316L不锈钢基体不匹配,是导致其腐蚀失效的主要原因。     

不锈钢截止阀波纹管组件腐蚀开裂失效分析

目的针对某炼油厂波纹管截止阀中双层不锈钢304波纹管组件发生开裂,造成截止阀失效的现况,通过失效分析,寻找腐蚀开裂的原因。方法对失效开裂的不锈钢截止阀双层波纹管组件进行外观检查,采用金相显微镜和直读光谱仪分别对失效组件的金相组织和化学成分进行分析,用电子显微镜观察组件断口形貌与特征。结果波纹管组件外层管壁断口上可以观察到解理面和解理台阶,并且能看到腐蚀产物的存在,这是奥氏体不锈钢发生应力腐蚀断裂的典型特征;内层管壁断口上有韧窝存在,属于机械断裂。金相组织和化学成分分析表明,波纹管组件使用的不锈钢材质合乎设计与使用要求。导热油介质检测结果显示,导热油中含氯55 mg/kg,总硫含量350 mg/kg,有害离子含量较高。结论双层波纹管组件的内层管壁和外层管壁的失效机制不同:外层管壁是由Cl~-导致的应力腐蚀开裂;内层管壁是由于外层管壁失效引起波纹管组件失稳,造成抗压强度和寿命急剧降低,在应力的作用下出现韧性断裂。建议降低导热油中有害离子含量,使用耐蚀性更好的材质。     

稀土镧对FeCrAl不锈钢高温力学性能的影响

探究稀土镧对FeCrAl不锈钢高温力学性能的影响。采用gleeble3500热应力/应变模拟机对添加0.052%La元素和不添加La元素FeCrAl不锈钢进行高温力学性能测试,运用金相显微镜和扫描电镜对试样拉伸后断口组织和形貌进行观察分析。结果表明：添加稀土镧可以提高FeCrAl不锈钢高温抗拉强度,并且消除FeCrAl不锈钢高温第三脆性区。分析断口形貌发现,高塑性区温度下的试样断口有明显韧窝,韧窝附近有较大塑性变形,断裂方式主要为穿晶断裂;低塑性区温度下的试样断口出现解理断裂,韧窝较浅,断裂方式主要为沿晶断裂。     

不同热处理态的304和321奥氏体不锈钢在氯化铵环境中的应力腐蚀行为对比研究

目的 对比研究原始、固溶和敏化态的304和321奥氏体不锈钢在模拟加氢催化氯化铵环境中的应力腐蚀（SCC）行为及机理。方法 将304和321奥氏体不锈钢经过热处理制备成固溶和敏化态试样,采用U形弯试样在模拟加氢催化氯化铵环境中浸泡的应力腐蚀试验方法对其进行研究,通过观察U形弯弧顶的腐蚀形貌和开裂时间,并结合腐蚀及裂纹的SEM照片和电化学测试结果进行分析。结果 原始和固溶状态304不锈钢U形弯试样在氯化铵溶液环境中开裂时间为25 d左右,断口形貌分别为穿晶断口和沿晶断口;敏化态试样18 d后发生开裂,断口形貌为穿晶和沿晶的混合断口。原始和固溶态321不锈钢U形弯试样在该环境中经过39 d均无应力腐蚀裂纹;敏化试样经30 d后产生宏观开裂。电化学测试结果显示,不同热处理态的304不锈钢在氯化铵溶液中均具有明显的点蚀敏感性,321不锈钢在该环境中耐点蚀和应力腐蚀的能力优于304不锈钢。结论 不同状态的304不锈钢在高温氯化铵环境中具有较强的应力腐蚀倾向,特别是敏化态试样;321不锈钢在该环境中的应力腐蚀敏感性相对较小,但敏化处理显著增加了其沿晶应力腐蚀倾向,而固溶态试样具有明显的沿晶腐蚀特征。     

304不锈钢蒸发器开裂原因分析

某厂乙二醇蒸发器是由304不锈钢制成的，在使用的过程中出现了较为严重的腐蚀开裂。根据该厂提供的失效件，对含裂纹部位进行了光学显微镜观察，断口进行了扫描电镜观察以及对母材、焊缝、腐蚀晶界、腐蚀产物的化学成分进行了分析，同时，在现场做了金相覆膜。结果表明，设备的失效是在焊接时受到严重的敏化处理，在一定的条件下所产生的晶间型应力腐蚀裂纹而导致的。     

不锈钢高温钎焊导管断裂分析及质量控制

以某型发动机上的不锈钢导管高温钎焊管接头断裂故障为例,从失效导管钎焊接头的外部形态、金相组织以及工艺方法等方面进行了试验研究,以提高不锈钢导管高温钎焊质量.结果表明:导管高温钎焊接头的断裂性质为疲劳断裂,引起疲劳断裂的主要原因是溶蚀缺陷导致的沿晶开裂和装配应力.通过焊前清理、钎料的更换、钎焊方法的改变、增加焊接工装及控...     

导弹表面壳体与整流罩脱粘原因及工艺改进

导弹扩散段外表面壳体与整流罩之间用于密封的硅橡胶出现脱粘失效。分别通过粘接性能测试、扫描电镜分析对发生故障的界面进行宏观和微观检查,并分析了故障产生原因。结果表明:硅橡胶在不锈钢基材上发生脱粘失效是由于对粘接基材的处理不当所致。通过工艺改进,选用了合适的表面处理剂,改善了不锈钢的界面状态,提高了硅橡胶在其表面的粘接强度,有效地解决了脱粘失效。     

电化学充氢对Cr15铁素体不锈钢和304奥氏体不锈钢氢脆敏感性的影响

研究了充氢时间、充氢电流密度、晶体结构对不锈钢氢脆敏感性的影响。结果表明:对于铁素体不锈钢,随着充氢时间的延长、电流密度的增大,塑性显著降低,氢脆敏感性大幅度增加;通过SEM观察实验钢断口形貌,断裂类型由韧性断裂转变为脆性断裂。而相同条件下,奥氏体不锈钢氢脆敏感性较低,抗氢脆性能较好。充氢后实验钢表面存在大量H,且氢含量随试样深度逐渐降低,晶界可能作为氢陷阱影响实验钢的氢脆敏感性。