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在EA4T钢表面激光熔覆Fe314合金熔覆层,采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射(XRD)及显微硬度仪研究熔覆层微观组织及物相结构,并分析熔覆试样的力学性能。结果表明,Fe314合金熔覆层成型良好,无缺陷。熔覆层底部组织由平面晶与平面晶上方垂直于界面生长的粗大树枝晶组成,中部与上部组织以交叉树枝晶为主。熔覆层主要由奥氏体枝晶与枝晶间的(Cr、Fe)7C3相组成。熔覆层的显微硬度值高于基体,熔覆试样抗拉强度升高,但塑性韧性降低。冲击试样断口熔覆层为宏观上解理断裂,微观上局部准解理断裂的混合断裂机制,基体为宏观上小孔聚集型断裂,微观上准解理断裂的韧性断裂机制。 相似文献
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目的 利用超高速激光熔覆工艺制备Fe基非晶合金。方法 利用专用模具制备0.4、0.5、0.6 mm不同厚度预置涂层,并用质量分数为4%的聚乙烯醇将涂层与基材黏接,在真空环境下烘干。然后,设计正交试验分析预置厚度、激光功率和扫描速度对Fe–Si–B非晶粉末材料单道熔覆宽度的影响,并利用超景深显微镜和极差分析法分析工艺参数对涂层稀释率的影响次序。最后,对样件磨抛和腐蚀,借助扫描电子电镜分析涂层显微组织。结果 利用超高速激光熔覆制备涂层,单道涂层宽度与激光功率大小呈正相关关系。涂层稀释率变化区间为8.8%~12.1%,影响涂层稀释率的工艺次序为预置厚度>激光功率>扫描速率。所制备的涂层与基材形成良好的冶金结合,但涂层底部出现了晶化现象,晶粒尺寸分布区间为0.5~3.5 μm。将工艺因素归一化考虑,涂层晶粒大小受激光能量密度影响较大。结论 涂层底部凝固速率较低和成分偏析是造成晶化的重要原因,在预置厚度0.6 mm、激光功率500 W、扫描进给量6 000工艺下的晶化程度最小,将激光能量密度控制在10 W/mm3以下,有利于抑制晶化现象。 相似文献
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通过改变激光熔覆过程中的激光功率、扫描速度等工艺参数,获得单道激光熔覆层:分析了熔覆层组织中温度梯度/凝固速度(G/R)对凝固组织生长形态的影响规律;探讨了工艺参数对熔覆层组织、性能的影响.结果表明:熔覆层的硬度随激光功率的增加先增大后减小;随扫描速度的增加,经历一个由小到大然后再由大到小的过程. 相似文献
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为了提高普通碳钢的耐腐蚀性能,配制了Fe-Cr基合金粉末,采用激光熔覆技术,对系列碳钢进行表面熔覆改性.利用OM、XRD、硬度计和电化学工作站研究了涂层的组织和耐腐蚀性能.结果表明:配置的Fe-Cr激光熔覆粉末适合低中碳钢表面改性,熔覆层与基体之间实现了良好的冶金结合,基体相为单相铁素体结构,熔覆层具有良好的耐腐蚀性能. 相似文献
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变形铝合金激光熔覆工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为应用激光熔覆法修复涡桨发动机螺旋桨叶腐蚀损伤,利用CO2连续激光器在LYl2基材表面进行铝基合金粉末熔覆试验。分析了激光功率、扫描速度和光斑直径等工艺参数对熔覆效果的影响,观测了熔覆层的组织特征与性能。结果表明,要获得表面平整、内部无明显缺陷的熔覆层,存在激光功率阈值;熔覆层高度和熔深以及稀释率随激光功率的增加而增大,随扫描速度而降低;熔覆层的宽度主要取决于光斑直径。熔覆层组织为均匀细小的等轴晶,靠近基体界面的位置有较大尺寸的柱状晶存在,晶轴与熔合线垂直,尺寸可达20gm以上。熔覆层的显微硬度在100~110HV之间,较基体降低约30%。 相似文献
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镁合金表面激光熔覆Fe合金 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热喷涂+激光重熔两步法工艺对镁合金表面进行激光熔覆Fe-Ni-Cr-B-Si合金;对熔覆层进行了微观分析及性能测试.结果表明:熔覆层主要由FeCr、FeNi和AINi3等相组成,熔覆层的显微硬度、耐腐蚀性及耐磨损性能郜明显高于基体. 相似文献
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激光熔敷镍基碳化钨的腐蚀磨损行为 总被引:2,自引:2,他引:2
测定了Ni60+20%WC合金激光熔敷层的腐蚀磨性能,用扫描电镜研究了冲击速度和介质浓度对腐蚀磨损表面形貌的影响。结果表明,激光熔敷合金层的腐蚀磨损速率随冲击速度V和硫酸浓度C的提高而增大,符合W=0.0287V^2.087+3.932V^0.436C0.331V^0.316的定量关系。其磨损机制为犁削磨损,腐蚀机制为均匀腐蚀和坑穴腐蚀,磨损对腐蚀有明显的激化作用。 相似文献